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低渗透储层可动剩余油核磁共振分析_李海波

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渗透 储层可动 剩余 核磁共振 分析 海波
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西务石油太嗲#根(自致科考版)csjj2016年2月第38卷第1期^JournalofSouthwestPetroleumUniversity(Science&TechnologyEdition)^^*^**■Vol.38No.1Feb.2016DOI:10.11885/j.issn.l674-5086.2014.06.04.01文章编号:1674-5086(2016)01-0119-09中图分类号:TE311文献标志码:A低渗透储层可动剩余油核磁共振分析李海波U2,3'郭和坤h3,周尚文、孟智强2,3,王学武U31.中国石油勘探开发研究院廊坊分院,'河北廊坊0650072.中国科学院大学,北京石景山1004933.中国科学院渗流流体力学研究所,河北廊坊065007摘要:针对有代表性密闭取芯岩芯平行样,分别进行油水饱和度和油水高速离心驱替实验核磁共振分析,定量获得储层目前剩余油饱和度、采出油相对量、可动油饱和度及驱油效率上限等参数,对比各参数建立储层可动剩余油饱和度核磁共振分析方法。研究表明,建立岩芯饱和油束缚水状态和水驱油的最佳离心力分别为2.250MPa和0.220MPa,4个渗透率级别(>50、[10,50)、[1,10)和<1mD)储层采出油饱和度分别为23.49%、16.81%、8.70%和9.99%,可动油饱和度分别为50.34%、43.76%、29.67%和22.89%,可动剩余油饱和度分别为26.85%、26.95%、20.97%和12.90%,由于储层非均质性影响,大于10mD储层采出油明显高于10mD以下储层,但大于10mD储层可动油饱和度较高,故可动剩余油饱和度也较高,小于1mD的储层可动剩余油明显低于其他储层。关键词:低渗透储层;高速离心;核磁共振;可动剩余油;非均质性NMRAnalysisofMovableRemainingOilofLowPemeabilityReservoirLIHaibo1’2’3*,GUOHekun1’3,ZHOUShangwen1,MENGZhiqiang2’3,WANGXuewu1’31.LangfangBranch,PetroChinaResearchInstituteofPetroleumExploration&Development,Langfang,Hebei065007,China2.UniversityofChineseAcademyofSciences,Shijingshan,Beijing100049,China3.InstituteofPorousFlowandFluidMechanics,ChineseAcademyofSciences,Langfang,Hebei065007,ChinaAbstract:Thisstudyanalyzesoil-watersaturationofreservoirandhigh-speedcentrifugaloil-waterdisplacementexperimentbyNMRrespectivelyaimingatrepresentativeParallelcoresformsealedcoring,andestablishesNMRmethodforreservoirmovableremainingoilsaturationanalysisthroughquantitativelycomparingparameters,whichincludereservoirremainingoilsaturationatpresent,relativequantityofproducedoil,movableoilsaturationandupperefficiencyofoildisplacementTheresearchshowsthatthebestcentrifugalforcestosetupsaturatedoilboundwaterstateandtodriveoilare2.250MPaand0.220MParespectively.Forfourpermeabilitylevel(>50、[10,50)、[1,10)and<1mD)reservoir,producedoilsaturationare23.49%,16.81%,8.70%and9.99%respectively;movableoilsaturationare50.34%,43.76%,29.67%and22.89%respec?tively,andmovableremainingoilsaturationare26.85%,26.95%,20.97%and12.90%respectively.Producedoilsaturationofreservoirabove10mDishigherthanthatofreservoirless10mD,whichisobviouslyduetoreservoirheterogeneity,butmovableremainingoilsaturationofreservoirgreaterthan10mDishigherbecauseofitshighermovableoilsaturation.Movableremainingoilsaturationofreservoirlessthan1mDislowerthanthatofotherreservoirsevidently.Keywords:lowpemeabilityreservoir;highspeedcentrifugation;NMR;movableremainingoil;heterogeneity网络出版地址:http://www.cnki.net/kcms/detail/51.1718.TE.20160104.17丨1.020.html李海波,郭和坤,周尚文,等.低渗透储层可动剩余油核磁共振分析[JL西南石油大学学报(自然科学版),2016,38(1):119-127.LIHaibo,GUOHekun,ZHOUShangwen,etal.NMRAnalysisofMovableRemainingOilofLowPemeabilityReservoir[Jj.JournalofSouthwestPetroleumUniversity(Science&TechnologyEdition),2016,38(1):119-127.*收稿日期:2014-06-04网络出版时间:2016-0丨-04通信作者:李海波,E-mail:lihaibo05@petrochina.com.cn基金项目:国家科技重大专项(20UZX05013-006)s120西南石油大学学报(自然科学版)2016年弓|言水与可动水之间r2弛豫时间差异,采用核磁共振技术能定量检测岩样内的束缚水和可动水饱和度。认识和研究油藏剩余油饱和度、剩余油分布利用离心机进行岩芯油驱水/水驱油离心实验及可动性,是油藏储量计算和后期高效开发的基时,在离心力作用下,岩芯孔隙内的水/油克服毛细础[1-8]。密闭取芯岩芯能较好反映当前地层实际状管压力被离出。离心机转速越大,产生的离心力况,但实验室内利用常规方法测量饱和度过程中,由越大,能克服的毛细管压力越大,更小喉道控制的于样品存在脱气、挥发、蒸出率等损失,使得实际测7〗C/油就能被离出。一定的离心力大小对应一定的量值与原始值之间存在一定偏差[9],核磁共振3次岩芯喉道半径大小,较小离心力对应较大喉道半径,测量分析在常温下分析,流体蒸发、挥发很少,且核较大离心力对应较小喉道半径。磁分析不仅可准确获得储层目前剩余油饱和度,而且能分析得到采出油相对量等参数。实验室条件2实验岩芯及流体资料下,利用压汞资料或常规驱替实验也可间接获得储层原始含油饱和度及驱油效率,由于岩石非均质性利用23块全直径密闭取芯岩芯,在每块全直等因素影响,常规驱替实验获得的原始含油饱和度径岩芯内部敲取1块岩芯,钻取1块直径2.5cm及可动油饱和度可能偏低[1(H23l岩芯油水高速离心岩芯,分别进行油水饱和度和油驱水、水驱油离心实验中,由于岩芯横截面上每个点受到的离心力一实验核磁共振分析。23块岩芯气测孔隙度分布在样,故可有效消除岩芯非均质对驱替效率的影响,7.54% ̄17.33%,平均值为15.16%,气测渗透率分布其获得的原始含油饱和度及可动油饱和度对储层储在0.22?343.00mD,平均值为68.00mD,其中小于量计算及油可流动性评价更有意义。50.00mD岩芯15块,气测孔隙度平均值为14.50%,本研究针对有代表性密闭取芯岩芯平行样,分气测渗透率平均值为15.95mD。实验用水依据目别进行储层目前油水饱和度和油水高速离心驱替实标储层地层水资料配制,为13000mg/L矿化度标验核磁共振分析,定量获得储层目前剩余油、采出准盐水,经0.4pm滤膜过滤后使用。离心实验用油油及可动油饱和度等参数,对比各参数建立储层可为依据实际储层原油性质配制的去氢煤油,其黏度动剩余油饱和度核磁共振分析方法。等物理参数与实际原油一致,温度25°C时黏度为5.94mPa_s,油水界面张力为5.46mN/m,去氢煤油1核磁共振及离心实验原理简介不含氢元素,核磁共振检测时不产生核磁信号。气测渗透率实验所用气体介质为高纯氮气。核磁共振岩样分析技术检测对象是岩样孔隙内流体(油或水等)中的氢原子核(知。在特定条件3实验方法和步骤下,氢原子核与磁场之间会发生强烈的相互作用(即共振),利用此特性,可以检测到流体的核磁共振信核磁共振实验利用中科院渗流所Reccore-04号强弱及r2弛豫时间大小。核磁共振信号强弱对型岩芯核磁共振分析仪完成,岩芯核磁共振油水饱应于流体量,流体总量(油+水)对应于岩样孔隙度,和度3次测量实验方法参照石油天然气行业标准同理,含油量对应于含油饱和度,含水量对应于含SY/T6490—2007《岩样核磁共振参数实验室测量规水饱和度。r2弛豫时间大小反映流体受岩石孔隙范》,实验步骤如下:固体表面的作用力强弱,对于水相而言,r2弛豫时(1)样品录取与保存。从密闭取芯全直径岩芯间大小主要取决于表面弛豫即固体表面作用力。小内部取样,样品取到后尽快做核磁共振检测。孔隙内的水(如黏土束缚水、毛管束缚水)及大孔隙(2)第1次核磁共振测量。对初始状态下的岩表面的水受固体表面的作用力强,为束缚水,r2弛样进行核磁共振r2谱测量。豫时间小,反之,大孔隙内与固体表面不是紧密接(3)样品饱和。用抽真空法对初始状态岩样饱触的那部分水受固体表面的作用力弱,处于自由可和水,使岩样孔隙空间内充满液体(油或水)。流动状态,为可动水,r2她豫时间大,因此利用束缚(4)第2次核磁共振测量。对饱和状态下的岩第1期李海波,等:低渗透储层可动剩余油核磁共振分析121样进行r2谱测量。油效率上限值。(5)第3次核磁共振测量。用MnCl2水溶液浸4泡岩样,猛离子扩散进入岩样内的水相中,消除了4水相核磁共振信号,此时进行第3次乃谱测量,只4.1油水饱和度核磁共振分析结果测得油相核磁共振信号。图1为岩芯油水饱和度核磁共振3次测量结果(6)参数计算。利用3次核磁共振测量测得的示意图,图中油相r2谱面积与饱和状态r2谱面积岩样3个不同状态下r2谱可定量计算得到孔隙度、之比为岩样含油饱和度实测值,该值与地层真实含渗透率、含油饱和度、初始状态和饱和状态下的总油饱和度比较可能存在不同程度偏差。导致地面岩含水饱和度、可动水饱和度、束缚水饱和度等参数样实测的含油饱和度值与地层真实值存在偏差的比较3个状态r2谱,利用上述检测结果分析计^获原因可归结为3个方面:(1)外来液体挤入;(2)油得储层原始含油饱和度、当前剩余油饱和度、采出气逃逸外溢,岩样从地层到达地面过程中,压力释油相对量及采出程度等参数,可动水与束缚水的G放必然会引起溶解气、轻质油挥发以及少量原油外截止值取33ms。溢;(3)取样不及时,或岩样在核磁共振检测前未作(7)核磁共振测量时几个主要测量参数选取充有效的密封保:湿处理。分考虑了目标储层的岩石特点,等待时间(/?D)取240^3000ms,回波时间(rE)取0.6ms,回波个数取I024,能保证充分获取岩芯内孔隙信息。180■X\岩芯高速离心实验利用中科院渗流所PC-18?p〇/\A\型岩芯离心机完成,离心油驱水和水驱油核磁分析?‘/cAv\实验步骤如下:6〇.//U\\(1)岩芯准备。岩芯标号、洗油、烘干,气测孔\\隙度、渗透率。,〇^(2)岩芯饱和水状态核磁共振检测。抽真空并加压饱和模拟地层水,计算水测孔隙度,进行饱和,山廿、A%^图1石芯油水饱和度核磁共振3次测星不意图水状态h谱检测。Fig.1SchematicdiagramofoilandwatersaturationusingNMU(3)岩芯油驱水离心及核磁共振检测。对9本实验23个样均从全直径岩芯内部取样,尽量块有代表性岩芯进行0.022.0.110,0.220,1.100和避免了外来液体挤入对含油饱和度的影响,另外,2.250MPa等5个不同离心力的油驱水离心实验,取样及时并对每块岩芯均做了有效的密封保湿处每个离心力离心后都进行r2谱检测,比较岩芯不同理,因此,含油饱和度实测值偏小主要是由于压力离心力离心后r2谱及含水饱和度变化,确定建立饱释放导致油气逃逸外溢引起的。利用3次核磁共振和油束缚水状态适用的最佳离心力大小;在最佳离测量可定量给出岩芯闵压力释放导致的油气逃逸外心力下,对每块岩芯进行油驱水离心实验后进行h溢量,油气逃逸外溢量等于岩芯饱和状态下的可动谱检测。水饱和度减去初始状态下的可动水饱和度(图1中(4)岩芯水驱油离心及核磁共振检测。对上述A区对应油气逃逸外溢量)。9块岩芯进行0.011,0.022,0.110和0.220MPa等423块岩芯样核磁共振3次测量实验结果分析个不同离心力水驱油离心实验,每个离心力离心后见表1。岩芯内初始状态下的可动水(图1中B区都进行r2谱检测,比较岩芯不同状态7"2谱及含水所示)有两个来源:(1)储层内的可动水;(2)钻井饱和度变化,确定水驱油离心适用的最佳离心力大泥浆挤入的水。本实验所分析23个样为密闭取芯,小,对每块岩芯进行最佳离心力下的水驱油离心实且从全直径岩芯内部取样,可以不考虑外来液体挤验,离心后进行该状态下的r2谱测量。入,因此,初始状态下的可动水饱和度能够较准确(5)对比饱和水、饱和油束缚水及水驱油最终反映当前储层内的可动水饱和度。状态r2谱,计算出每块岩芯可动油饱和度、水驱驱假如储层在原始状态下为纯油层,储层内可动122西南石油大学学报(自然科学版)2016年水接近为0,则岩芯初始状态下的可动水主要是水似等于100减去束缚水饱和度,因此,利用岩芯核淹进去的水,水淹进去的水量等于采出的原油量,磁共振分析结果,能够估算原油采出程度,结果见又知储层原始状态下为纯油层,原始含油饱和度近表1。表I23块岩芯样油水饱和度核磁共振分析结果Tab.1Oilandwatersaturationanalysisof23coresusingNMR气测孔、决¥1/n初始含油饱当前地层剩余油采出油饱丞屮获印a##g/mD輸%mm和度/%112.970.2550.9044.316.5812.78216.37157.7079.9956.9023.0828.90317.23343.0081.3656.5624.8030.47414.075.1656.8148.368.4614.81515.3383.1078.5458.2820.2625.75614.350.5258.1448.919.2315.87715.2121.0077.7762.6015.1719.47813.4833.1079.1756.5722.6028.54914.4655.7078.2755.6722.6028.871016.1939.8068.2153.8814.3321.011115.35164.0082.3947.7034.6942.101216.6875.3066.2151.3014.9122.521313.856.5969.5659.1410.4214.981414.9416.7072.8052.7320.0727.571517.3365.7063.7845.0718.7129.341615.5015.8063.1550.0413.1120.761716.224.3757.3650.127.2312.611816.6723.4069.4353.3916.0423.101916.5214.4074.2259.2614.9620.162015.7939.1076.8558.5518.3023.81217.540.2262.6548.4914.1522.592217.15290.0079.5150.6028.9136.362314.1918.8066.5149.8416.6825.074.2岩芯可动油实验核磁共振分析结果状态,为此,首先要确定建立该状态的最佳离心力。图2为岩芯可动油实验示意图,图中3个72谱本研究选取9块有代表性岩芯进行最佳离心力标分别为饱和水、油驱水离心后及水驱油离心后的r2定,对9块岩芯分别进行0.022,0.110,0.220,1.100谱3为此,首先要确定建立油驱水和水驱油离心的和2.250MPa等5个不同离心力的离心实验,每个最佳离心力。离心力离心后进行核磁共振r2谱测量,1块岩芯不350^同离心力油驱水离心后:r2谱见图3,9块岩芯不同300?/\离心力离心后剩余含水饱和度统计见表2。250?+水驱油后J\蹈200.饱和水状态m15〇.ff\\\一0.022MPa离心后/\/\\一入一O.llOMPa离心后冬\1〇〇?jp*\?■*300■0.22。MPa离心后\/\\_—-l.lOOMPa离心后/\\50■-f\\S—2.250MPa_XT\\\〇D………)—-^―》^\\\10110°10'10210'104^\",U7;她豫时间/msX,Q■-■???;-IIIt?IIllltl■iit图2岩芯可动油实验核磁分析示意图10110°10'10!10*104Fig.2Schematicdiagramofmovableoilsaturationanalysisr,她豫时间/msusingNMR4.2.1油驱水离心实验图3岩芯不同离心力油驱水离心后h谱Fig.3NMRspectrumofoildisplacingwaterusingdifferent油驱水离心实验目的是建立岩芯饱和油束缚水centrifugalforce第1期李海波,等:低渗透储层可动剩余油核磁共振分析123分析表2可以看出:离心力为0.022MPa时,每对2.250MPa离心后岩芯含水饱和度与岩芯气块岩芯内均有较多水被离出,离心力从0.022MPa驱水离心实验束缚水饱和度进行对比,结果见图4,增加到0.丨10MPa、0.220MPa、1.100MPa后,岩芯含从图4中可直观看出,二者相差很小,可进一步证水饱和度都有一定程度降低,离心力从1.100MPa明2.250MPa离心后岩芯状态为束缚水状态。因增加到2.250MPa后,岩芯含水饱和度降低幅度很此,2.250MPa可以作为建立岩芯饱和油束缚水状小(分布在3.24%?9.44%,平均值为5.57%)。态的最佳离心力。表29块岩芯不同离心力离心后剩余含水饱和度统计Tab.2Remainingwatersaturationafterdifferentcentrifugalforcesof9cores序号气测孔隙度/%气测渗透率/mD不_此、仙七-’丨,.,VM細复/%饱和水0.022MPa0.110MPa0.220MPa1.100MPa2.250MPa215.8252.2010073.1551.3841.2930.4223.97417.23343.0010057.3438.2533.6122.6519.03514.075.1610092.7369.7862.6641.8234.79714.350.5210099.3995.6781.0654.9645.521215.35164.0010061.9044.1336.8225.7521.911916.6723.4010083.2860.0251.3536.9732.962016.5214.4010093.3564.9555.6941.8334.992215.7939.1010081.3353.4544.1132.1526.452314.1918.8010074.6653.9245.0527.3224.086〇r/45〇r一+饱和水状态窆//—饱和油束缚水状态/\^-*-0.011MPa离心后/\运y"—0.022MPa离心后冬\%40■f300■+〇."〇MPa离心后I\^—0.220MPa离心后¥\〇^ ̄■■11■〇.VV--°10203040506010'10。10'102103104气驱水离心束缚水饱和度/%乃弛豫时间/ms图423块岩芯气驱水离心与油驱水离心束缚水饱和度比较图SI5T2mFig.4Centrifugalboundwatersaturationof23coresusinggasFiS*5NMRspectrumofwaterdisplacingoilusingdifferentdrivewaterandwaterdriveoilcentrifugalforce4.2.2水驱油离心实验结果分析〇.25(■水驱油离心实验利用离心法进行水驱油,为此,ITftft首先要确定水驱油离心适用的最佳离心力。本实a2()_1验选取9块有代表性岩芯进行水驱油最佳离心力i0.15.jI标定,对9块岩芯分别进行0.011,0.022,0.110和1。10*11m*0.220MPa等4个不同离心力的离心实验,每个离¥1\I心力离心后都进行^谱测量,1块岩芯不同离心力01)5?^Ml水驱油离心后r2谱见图5,9块岩芯含油饱和度随。__,芽离心力变化曲线见图6,9块岩芯不同离心力离心后1()20304050607080含油饱和度见表3。由表3和图6可看出:离心力为0.011MPa时,图69块岩芯含油饱和度随离心力变化曲线Fig.6Oilsaturationchangingcurveof9coreswithdifferent每块岩芯内均有较多油被离出,离心力从0.011MPacentrifugalforce124西南石油大学学报(自然科学版)2016年表39块岩芯不同离心力离心后含油饱和度统计表Tab.3Statisticaltableofremainingoilsaturationof9coresafterdifferentcentrifugalforce序号气测孔隙度/%气测渗透率/mD不HfL■、她L、后,丄由饱触/%饱和油0.011MPa0.022MPa0.110MPa0.220MPa215.8252.2076.0338.9831.3127.9226.96417.23343.0080.9728.9222.4020.9320.48514.075.1665.2142.4240.1538.2637.00714.350.5254.4832.9730.6730.1529.761215.35164.0078.0937.8833.6332.2031.161916.6723.4067.0444.1531.1726.0122.822016.5214.4065.0147.2436.2826.8925.242215.7939.1073.5537.6629.4525.5622.792314.1918.8075.9248.9834.1326.4124.93增加到0.022MPa、0.110MPa后,岩芯内含油饱和心力大小与喉道半径有对应关系,水驱油实验中度都有一定程度降低,离心力从0.110MPa增加到0.220MPa离心力对?应的喉道大小为0.05pm。0.220MPa后,岩芯含油饱和度的降低幅度很小(分在最佳离心力下,对23块岩芯进行油驱水和水布在0.39%?3.19%,平均值为1.47%),所以,可认驱油离心核磁分析,23块岩芯离心法油驱水及水驱为0.220MPa离心后岩芯状态为水驱油最终状态,油核磁分析结果见表4,图7给出的是23块岩芯总0.220MPa可作为水驱油的最佳离心力。由于离可动油饱和度与气测渗透率比较。表423块岩芯可动油及可动剩余油饱和度核磁共振分析结果Tab.4NMRanalysisresultofmovableoilandmovableremainiogoilsaturationof23cores气测孔r?饱和油饱可动油饱采出油相水驱油效率可动剩余油隙度/%和度/%和度/%对量/%上限/%饱和度/%112.970.2552.6017.066.5832.4310.48216.37157.7078.6252.5923.0866.8929.51317.23343.0080.9760.4924.8074.7135.69414.075.1665.2128.2丨8.4643.2519.75515.3383.1077.3149.3620.2663.8429.10614.350.5254.4824.729.2345.3815.49715.2121.0070.6640.6715.1757.5625.50813.4833.1075.0553.8322.6071.7331.22914.4655.7074.4246.3322.6062.2623.731016.1939.8072.7743.6114.3359.9229.271115.35164.0078.0946.9334.6960.1012.251216.6875.3075.5850.4114.9166.6935.501313.856.5970.0528.3510.4240.4717.931414.9416.7068.9133.2120.0748.2013.141517.3365.7075.4342.1618.7155.8923.451615.5015.8072.4936.7913.1150.7423.681716.224.3761.6532,467.2352.6525.231816.6723.4067.0444.2116.0465.9628.181916.5214.4065.0139.7714.9661.1824.812015.7939.1073.5550.76J8.3069.0132.46217.540.2262.2826.8914.1543.1812.742217.15290.0080.8254.4828.9167.4125.572314.1918.8075.9250.9916.6867.1734.32第1期李海波,等:低渗透储层可动剩余油核磁共振分析12570从表4、图7可看出:本研究所测23块岩芯总6〇?^可动油饱和度与气测渗透率之间有较好相关关系,|50'?*随着岩芯渗透率增加,总可动油饱和度也增大。23I40'.V块岩芯水驱油离心实验核磁分析结果按渗透率级■S30wI"别统计见表5,将目标储层按渗透率(们大小分为,〇.>50、[10,50)、[1,10)和<1mD等4个不同级别。〇从表4、表5中可看出:不同渗透率级别储层可动1〇'1〇°'〇,,〇!,〇'油饱和度及水驱油效率上限有较大差异,渗透率气测滲透率/mD较高储层总可动油饱和度较大,水驱油效率上限图7F.273,岩芯总可”度,气严:参透率比f图较高,反之,总可动油饱和度较小,水驱油效率上ig.7Comparisonchartofmovableoilsaturationandpermeabilityof23coresP艮较f氏〇表523块岩芯实验结果按渗透率级别统计表Tab.5Statisticaltableof23coresanalysisresultbypermeabilitygrade初始含油饱可动油饱束缚、油饱当前地层剩余采出、油相可动剩余'油^50876.2650.3427.3152.7623.4926.85[10,50)972.0143.7627.5155.2116.8126.95[1,10)361.2429.6735.9752.548.7020.97<1357.2322.8933.5647.249.9912.904.2.3可动剩余油分析速离心核磁共振分析,定量获得储层目前剩余油饱利用岩芯核磁共振3次测量获得的采出油相对和度、采出油饱和度及可动油饱和度等参数,对比量及可动油实验中获得的可动油饱和度,可计算获各参数建立储层可动剩余油饱和度核磁共振分析方得每块岩芯对应的可动剩余油饱和度,23块岩芯可法。建立岩芯饱和油束缚水状态和水驱油的最佳离动剩余油分析结果统计见表4,分析结果按渗透率心力分别为2.250MPa和0.220MPa。储层总可动级别统计见表5。油饱和度、采出油相对量、及可动剩余油饱和度与不同渗透率级别储层实验结果有一定差异,渗透渗透率之间有较好相关关系。率高的储层初始含油饱和度、采出油相对量、可动油饱和度及可动剩余油饱和度都较高,反之,都较低参考文献4个渗透率级别(>50、[丨0,50)、[1,10)和<1mD)储层初始含油饱和度分别为76.26%、72.01%、61.24%[1]韩大匡.准确预测剩余油相对富集K提高油田注水采和57.23%,采出油饱和度分别为23.49%、16.81%、收率研究[J].石油学报,2〇〇7,28(2):73_78.8.70%和9.99%,可动油饱和度分别为50.34%、HANDakuang.Preciselypredictingabundantremaining_—,^.a、."^一”oilandimprovingthesecondaryrecoveryofmatureoil-43.76%、29.67%和22.89%,可_雑饱和度分fields[J].ActaPetro.eiSinica,2007,28(2):73-78.别为26_85%、26.95%、^0.97%和丨2.9〇^,由于储层[2]陈程,宋新民,李军.曲流河点砂坝储层水流优势通道非均质性影响,高渗层采出油相对量较高,水淹程度及其对剩余油分布的控制W.石油学报,2012,33(2):较高,大于10mD储层采出油明显高于10mD以下257-263.储层,但由于初始含油饱和度和可动油饱和度都较CHENCheng,SONGXinmin,Lljun.Adominantflow高,故可动剩余油饱和度也较高,小于1mD储层可channelsofpoint-barreservoirsandtheircontrolonthe一丄午d八、m口,r士distributionofremainingoils[J].ActaPetroleiSinica,动剩余油明显低于其他储层。2012,33(2):257-263.5^[3]胡滨,胡文瑞,李秀生,等.老油田二次开发与(:〇2驱油技术研究[J].新疆石油地质,2013,34(4):436-440.利用密闭取芯岩芯,进彳丁油水饱和度及油水尚HUBin,HUWenrui,LIXiusheng,etal.Researchon126西南石油大学学报(自然科学版)2016年secondarydevelopmentofoldoi
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