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储层_相控_流动单元及在分析潜在_省略_布中的应用_以长春油田C区块为例_于蒙

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第36卷第1期2017年3月世界地质GLOBALGEOLOGYVol.36No.1Mar.2017文章编号:10045589(2017)01014411储层“相控”流动单元及在分析潜在剩余油分布中的应用:以长春油田C区块为例于蒙1,程日辉1,王茂汀1,蒋飞1,王安辉21.吉林大学地球科学学院,长春130061;2.吉林油田公司长春采油厂,长春130600摘要:在测井二次解释和地层精细对比的基础上,本文建立了岩芯--测井相模式并编制了单砂层平面沉积微相图。依据孔隙度、渗透率和有效厚度参数,采用H·K/φ作为主控物因数划分出了Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ和Ⅳ共4类流动单元并以“相控”法确定了平面流动单元类型分布。流动单元Ⅰ和Ⅱ类为高效渗流单元,即水淹单元,Ⅲ和Ⅳ类流动单元为低效渗流单元,即潜在剩余油存在单元,并由此确定了河间和河道内部剩余油分布区,为油田高含水阶段利用常规资料精细分析剩余油分布提供了新思路。关键词:沉积微相;流动单元;测井解释;H·K/φ;潜在剩余油中图分类号:P618.130文献标识码:Adoi:10.3969/j.issn.1004-5589.2017.01.012收稿日期:2016-05-04;改回日期:2016-06-27基金项目:国家自然科学基金项目(40972074)与国家青年科学基金项目(41402087)联合资助.Flowunitsandremainingoilanalysisby“FaciesControl”:acasestudyofCblockinChangchunOilfieldYUMeng1,CHENGRi-hui1,WANGMao-ting1,JIANGFei1,WANGAn-hui21.CollegeofEarthScience,JilinUniversity,Changchun130061,China;2.ChangchunOilPlantofJilinOilfieldCompany,Changchun138001,ChinaAbstract:Onthebasisofsecondaryloginterpretationandstratigraphiccorrelation,thisstudyestablishedcore-loggingfaciesmodelandmappedplanarsedimentarymicrofaciesofsinglesandlayer.Accordingtoporosity,permeabilityandeffectivethicknessparameters,andusingH·K/φasthemaincontrolledparameter,fourflowunits(Ⅰ,Ⅱ,ⅢandⅣ)wereidentifiedandtheirplanardistributionsweremappedby“FaciesControl”.TypesⅠandⅡareefficientflowunits,i.e.water-floodedunits,whereastypesⅢandⅣareinefficientflowu-nits,i.e.potentialremainingoiloccurrenceunits.Basedonflowunits,remainingoildistributionareainchannelandinterchannelisdetermined.Fromthisstudy,anewmethodisprovidedbyaccurateconventionaldataanalysisofremainingoildistributiononhighwatercutstageofoilfield.Keywords:sedimentarymicrofacies;flowunits;welllogginginterpretation;H·K/φ;potentialremainingoil0引言储层流动单元研究起源于储层物性特征分析,1962年Testerman[1]提出一种基于渗透性分析的储层统计学方法。1984年Hearn[2]在研究美国怀俄明州HartzogDraw油田Shannon储层时首次提出了流动单元的概念,划分出多个岩石物理性质相似的流动单元。20世纪80年代后期,Rodriguez和Mara-ven[3]等人对这一概念进行了补充,将流动单元归结为横向和垂向上连续且岩石物理性质相似的储集体。自20世纪90年代中期至今,流动单元划分方法得到广泛应用,包括基于流动系数、存储系数、净与毛厚度比的流动单元划分法[4]、基于多种物性参数的多元统计分析法[5]和基于岩石微孔构造的储层流动带分层指标法[6]等。长春油田C区块的主要产油层位是古近系双阳组二段,随着注水开发储层物性发生变化,油气开采已进入高含水阶段,其储层非均质性严重,采液强度过大,地层能量亏空严重。为了探寻储层物性的变化进而寻找剩余油区必然涉及钻井和测井工程,因此在布置对应的工程前,利用现有常规资料进行储层渗流规律和潜在剩余油分布研究与预测是十分必要的。本文以H·K/φ为主控因素,划分流动单元类型,以“相控”方式确定单砂层流动单元分布,预测潜在剩余油分布,提供油田高含水阶段利用常规资料精细分析剩余油分布的适用方法和应用实例。1地质背景伊通盆地位于依兰—伊通断裂带内,是一个受剪切走滑作用控制的走滑伸展盆地。盆地呈东南高、西北低,具“三隆、四凹、两斜坡、一冲断带”的构造格局[7]。盆地自南向北分为莫里青断陷、鹿乡断陷、岔路河断陷3个次级构造单元和尖山构造带、五星构造带、万昌构造带等多个三级构造单元[7](图1)。C区块位于鹿乡断陷五星构造带之内,其在2号断层控制下形成了总体呈似三角形状并向西南倾的单斜构造。Ⅰ.松辽盆地;Ⅱ.伊通盆地;Ⅲ.舒兰断堑;Ⅳ.方正断堑;Ⅴ.汤原断堑;Ⅵ.敦密断堑;1.靠山凹陷;2.马鞍山断阶带;3.尖山隆起带;4.大南凹陷;5.五星构造带;6.梁家构造带;7.新安堡凹陷;8.万昌构造带;9.波泥河—太平凹陷;10.搜登站构造带;11.孤店斜坡.图1伊通盆地地理位置(a)及构造分区(b)[7,8]Fig.1GeographicallocationsofYitongBasin(a)andtectonicdivision(b)鹿乡断陷C区块古近系发育双阳组、奢岭组、永吉组、万昌组、齐家组和岔路河组。本次研究的双二段是扇三角洲沉积序列(图2),由2个半层序构成,下部半层序为V和IV砂组,为高位体系域;上部半层序为III、II和I砂组,为低位体系域和水进体系域。541第1期于蒙程日辉等:储层“相控”流动单元及在分析潜在剩余油分布中的应用:以长春油田C区块为例a.静水泥;b.席状砂;c.河口坝;d.分流河道;e.重力河道;f.天然堤;g.决口扇.图2C区块S17井层序及小层划分柱状图Fig.2HistogramofWellS17sequenceandsmalllayersdivisioninCblock2岩芯--测井沉积微相模式在精细地层对比(精度达到单砂层)的框架下,完成取芯井的微相识别是建立岩芯--测井沉积微相模式的基础。本次研究以岩芯、自然伽马曲线和自然电位曲线,建立岩芯--测井微相模式,并根据岩芯的岩性组合、结构和构造分析,识别出3种沉积微相类型(以S17取芯井为例)。2.1河道沉积河道沉积是扇三角洲沉积的重要组成部分,既是沉积物的运输通道,也是沉积物的主要堆积场所。本区重力河道(砾质河道)微相的GR曲线表现为高幅锯齿状低值,SP曲线呈高幅箱形或钟形,总体较为平滑。分流河道(砂质河道)微相的GR曲线表现为中低幅锯齿状低值,曲线形状以钟形、纺锤形为主,SP曲线呈中低幅箱形(图3)。近源主河道的流动方式以重力流为主,其岩性与近岸水下扇类似[8,9],多为含砾粗砂岩和砂砾岩,分选磨圆较差,结构成熟度较低,如S17井1919m处岩性主要为含砾粗砂岩,仅见少量炭屑641世界地质第36卷和泥屑(图4a),1924m处岩性为杂色复成分砂砾岩,发育块状层理(图4b),此外局部发育不明显的槽状交错层理及发育变形构造(图4c)。分流河道属于牵引流,主要发育在扇三角洲平原和前缘亚相的主河道或阵发性决口河道支流中,往往是多期河道砂岩叠加而成,以中粗砂岩和含砾砂岩为主。由于河道砂频繁交互,在靠近河道下部冲刷面处往往出现大量的泥砾和植物炭屑。随着流图3扇三角洲测井相模式Fig.3Fandeltaloggingfaciesmodela.1919.28~1919.43m,含砾粗砂岩,局部可见炭屑、泥屑;b.1924.52~1924.65m,砂砾岩,辫状河道,正粒序,块状层理;c.1933.97~1934.11m,含砾砂岩夹泥岩,变形构造;d.1882.15~1882.22m,中砂岩,波状层理;e.1886.57~1886.71m,中砂岩,双向交错层理;f.1899.72~1899.80m,中砂岩,爬升层理;g.1888.02~1888.32m,粉砂岩,天然堤,攀升交错层理;h.1907.02m,泥岩,静水泥,炭屑;i.1927.64~1927.75m,细砂岩,决口扇,小型槽状交错层理.图4典型岩芯沉积微相和沉积构造特征Fig.4Typicalcoresedimentarymicrofaciesandfeaturesofsedimentarystructure741第1期于蒙程日辉等:储层“相控”流动单元及在分析潜在剩余油分布中的应用:以长春油田C区块为例速的降低,河道上部往往沉积了多种层理的砂岩,如1882m处的波状层理(图4d)、1886m处的双向交错层理(图4e)和爬升层理(图4f),局部发育变形构造。分流河道与重力河道相比,颗粒分选较好。废弃河道测井曲线基本特征与决口河道相似,河流改道后自主河道漫溢而来的悬浮质碎屑物沉积在废弃河道的中上部。废弃河道上部GR曲线往往呈中高幅指状或尖齿状。2.2河漫沉积河漫位于河道之间,其主体为悬浮质静水泥沉积。静水泥的GR曲线呈高幅齿状高值,而SP曲线表现为低幅低值(图3)。岩性以灰绿色、灰黑色泥岩或粉砂质泥岩为主,S17井1907m可见炭屑(图4g),水动力较强处可见擦痕,层理构造以水平层理为主。2.3过渡型沉积在河道和河漫之间发育的堤岸(天然堤)属于过渡型沉积。本区内其测井曲线外形与分流河道相似,但GR值略高于河道相。洪泛期大量的悬浮质沉积物自河道漫溢至河道两侧的河漫而形成溢岸砂(席状砂),溢岸砂的测井曲线的GR值较高,SP曲线一般呈中高幅尖细指状。当水动力较大时,河道底部被冲开发育决口扇,其测井曲线特征表现为GR低值箱型,分段表现为漏斗形。天然堤的岩性以粉、细砂岩为主,S17井1888m发育攀升交错层理(图4h)。席状砂多分布于河道、废弃河道和决口扇等微相的外侧。决口扇通常可以由决口河道和决口扇构成,小规模的决口河道被决口扇所淹没,大规模的决口河道往往发育形成新的重力河道。由于沉积速率较快,S17井1927m处可见小型槽状交错层理(图4i),偶尔可见炭屑。3流动单元3.1储层流动单元及参数确定不同砂岩储层对应不同的储层流动单元物性[10]。既然储层流动单元为横向和垂向上连续且岩石物理性质相似的储集体,那么孔隙度和渗透率等物性参数就是划分不同流动单元的重要参数。孔隙度反映储层的空间容纳能力,渗透率反映储层的渗流能力,孔--渗综合参数能够反映储层中流体流动状态的差异。如果孔隙度为定值,那么渗透率便可以单参数地反映储层的渗透能力,如果孔隙度是变化的,那么应用渗透率对孔隙度的变化率(K/φ)便可以综合反映渗透能力。储层流动单元在横向和垂向上均有意义。垂向上单砂体的有效厚度不仅反映了流动单元规模,而且与该地区的沉积环境和沉积微相有关。例如河道砂体物性较好,砂泥比大,单砂体较厚,而河漫发育悬浮泥质沉积为主,单砂体薄。不同沉积微相的储层流动性不同,统计各井单砂层有效厚度大小和沉积微相对应关系,发现水动力较大的沉积微相对应的单砂体平均有效厚度较大(表1)。因此有效厚度H也可在一定程度上反映流动单元的类型。考虑到三者的关系,本次研究将H·K/φ作为渗流主控参数,其兼顾了渗流系数、储存系数和储层规模。何文祥[11]曾在应用中发现,H·K/φ参数与吸水强度具有较好的相关性,可作为划分流动单元依据,并在应用中取得了良好效果,而由于不同油田储层特征差别很大,因此必须根据具体条件来建立适合模式。表1单砂体有效厚度平均值Table1Averageeffectivethicknessofsinglesandbody微相类型平均值/m砾质河道6.58砂质河道5.46废弃河道5.78天然堤5.16决口扇5.38席状砂5.043.2流动单元划分应用H·K/φ参数,对研究区内28口井进行物性参数计算(表2)。H·K/φ频数--概率累积分布图显示出近似“四段”曲线特征,分别以参数值4000、1500和500为界,可分为①、②、③和④共4段(图5)。参数值越大反映储层渗流能力越大。依据渗流能力的大小,本区储层可区分出Ⅰ类、Ⅱ类、Ⅲ类和Ⅳ类等4类流动单元(表3)。Ⅰ类流动单元的H·K/φ值>4000,其所占比例较低,渗透率与孔隙度的比值很高,渗流能力最强(表3)。储层物性以中渗--中孔、高渗--中孔为主(图6),主要发育于重力河道(砾质河道)、841世界地质第36卷表2流动单元物性及分类表(部分)Table2Flowunitpropertiesandclassification(part)孔隙度/%渗透率/md有效厚度/mH·K/φ孔隙度/%渗透率/md有效厚度/mH·K/φ13.037.253.5194.6914.8025.4011.01887.8412.567.365.7334.0116.4976.157.43417.2813.6310.586.0465.7417.60121.4310.57244.4013.5413.377.3720.8314.8125.238.61465.0813.5913.359.5933.2217.70145.327.46075.2211.834.199.2325.8520.66606.154.613495.3814.2930.654.3922.3420.09463.615.612922.9314.8422.913.0463.2119.39460.867.517825.9412.2316.205.1675.6816.1461.214.91858.3014.1114.846.4673.1116.7378.195.12383.6411.012.064.0575.7818.18154.346.55518.8911.603.576.75207.7420.38457.885.813030.1513.257.678.5492.0418.04125.0611.68041.5512.063.883.35107.7821.59642.875.516379.2113.309.0810.1689.5318.74225.014.04802.4114.6317.163.25381.1814.8927.193.5639.1211.112.884.5116.6517.2996.792.01119.3211.996.087.5379.8815.4931.089.51906.5010.652.334.291.8014.0411.944.5382.6911.523.295.0142.8315.5443.446.51816.7511.001.911.1519.9713.6739.792.5727.4012.316.523.55188.1017.1287.825.112621.2612.455.178.5352.8214.9822.855.29806.9216.74131.913.52757.3215.8332.614.65957.9117.97181.783.183216.4016.2341.325.31349.3316.7265.707.83065.6915.8336.486.21429.3920.18354.104.07020.5715.6533.257.31550.9618.35260.124.56378.9615.7139.147.31818.7319.20281.905.07341.1514.8123.319.61510.9816.5351.282.0620.5715.9238.788.11973.1015.8854.695.661581.0616.7057.407.72646.5917.80112.167.054443.0918.47200.834.34674.8316.8881.443.11495.6411.1516.875.4817.0217.4288.014.112076.5413.3012.428.2765.7417.74139.474.33381.4313.3012.585.8548.6016.5775.886.162821.049.170.803.631.4117.73129.825.383940.3813.579.322.2151.1015.9637.927.01662.7716.1948.933.0906.6718.24144.044.363442.9419.42185.926.25935.6517.1769.209.03626.3410.88211.447.614769.71941第1期于蒙程日辉等:储层“相控”流动单元及在分析潜在剩余油分布中的应用:以长春油田C区块为例①I类流动单元;②II类流动单元;③III类流动单元;④IV类流动单元图5H·K/φ频数--概率累积分布与流动单元分类Fig.5FrequencyofH·K/φandH·RQI-probabilitycumulativedistributionandflowunitclassification图6流动单元储层物性百分比Fig.6Percentageofreservoirphysicalpropertiesinflowunits051世界地质第36卷分流河道(砂质河道)和废弃河道等处(图7)。该类流动单元的分布区一般多形成水淹区(表4)。Ⅱ类储层流动单元H·K/φ值为1500~4000,为主要的储层流动单元类型,其渗透率与孔隙度的比值较高,渗流能力较强(表3)。储层物性以中渗--中孔、低渗--中孔为主(图6),主要发育于分流河道(砂质河道)、重力河道(砾质河道)和废弃河道等处,河道间微相以天然堤为主(图7)。该类流动单元发育区多以次水淹区为主(表4)。Ⅲ类储层流动单元H·K/φ值为500~1500,其所占比例不大,渗透率与孔隙度的比值较低,渗流能力较弱(表3)。储层物性以低渗--中孔、低渗--低孔和中渗--中孔为主(图6),微相类型分布分散,各相均占有一定比例,总体上以分流河道为主,砾质河道所占比例较小(图7)。该类流动单元分布区多为滞留区(表4)。Ⅳ类储层流动单元H·K/φ值<500,其所占比例不大,渗透率与孔隙度的比值很低(表3)。储层物性以特低渗--低孔为主(图6),多发育在河道间湾等处(图7)。该类流动单元分布区为次滞留区(表4)。表3流动单元分类(H·K/φ)Table3Flowunitclassification(H·K/φ)流动单元类型分类指标(H·K/φ)比例/%Ⅰ类流动单元H·K/φ>400011Ⅱ类流动单元1500<H·K/φ≤400048.30Ⅲ类流动单元500<H·K/φ≤150021.40Ⅳ类流动单元H·K/φ≤50019.30图7流动单元储层微相类型百分比Fig.7Percentageofflowunitreservoirmicrofaciestypes3.3相控流动单元的平面分布划分储层流动单元的参数为H·K/φ,即是储层有效厚度、孔隙度和渗透率的综合,是沉积作用主要控制的参数,因此流动单元的发育分布必然受到沉积相带的控制。利用各井资料得到某个单层的H·K/φ值后,根据该层沉积微相类型和沉积体系151第1期于蒙程日辉等:储层“相控”流动单元及在分析潜在剩余油分布中的应用:以长春油田C区块为例表4流动单元划分特征Table4Marksofunitclassification流动单元类型物性特征沉积微相类型特征流动分区Ⅰ类流动单元中渗--中孔为主,少量高渗--中孔河道微相为主,河道间微相占比<10%水淹区Ⅱ类流动单元中渗--中孔为主,少量低渗--中孔河道微相为主,10%<河道间微相占比<30%次水淹区Ⅲ类流动单元以低渗--中孔、低渗--低孔和中渗--中孔为主河道微相和河道间微相各占一半,其中河道间微相中以决口扇微相为主滞留区Ⅳ类流动单元特低渗--低孔为主,少量低渗--低孔和低渗--中孔河道间微相为主,微相分布分散次滞留区分布特征,便可以约束和圈定储层流动单元类型,确定各类流动单元的平面分布样式,这样就得到了相控流动单元的平面分布。由于流动单元与微相属于不同的概念,因此相控流动单元并非是某种流动单元一定对应某种微相。相控的思想体现在:①流动单元的指向或延伸方向要与由微相组成的沉积体系方向一致,尤其是主水道的延伸方向;②在主相带内,可以区分不同的流动单元类型,但I-II类流动单元应沿主流线(水道核心)分布,III-IV类流动单元分布在心滩和边滩处;③在非主相带内,以发育III-IV类流动单元为主。运用相控思想,在沉积微相平面图上,根据各井单层的H·K/φ值,本文编制了单砂层流动单元平面分布图,以Ⅱ12单砂层为例来说明。根据Ⅱ12层单砂层岩性--微相平面分布图(图8a),主流线如蓝线所示。流动单元平面分布图a.Ⅱ12层岩性--微相;b.Ⅱ12层单砂体流动单元(H·K/φ);c.Ⅱ12层孔隙度;d.Ⅱ12层渗透率.图8Ⅱ12层单砂体岩性--微相及物性平面分布Fig.8Planedistributionofsinglesandbodylithology-microfaciesofⅡ12layerandphysicalproperties251世界地质第36卷(图8b),与沉积微相的展布方式一致,主河道内主要分布Ⅰ类和Ⅱ类流动单元,心滩和边滩处分布少量Ⅳ类流动单元。但分支河道附近的流动单元边界与微相边界有时不完全一致,如S17井所在的Ⅲ类流动单元向北超过了河道微相边界。从流动单元趋势和位置来看,主流线方向不一定为河道的中心,而是会沿着物性较好的方向,甚至超过沉积微相的边界。4潜在剩余油分布分析满足潜在剩余油分布的条件有2个:在含油饱和度50%以上的区域和在Ⅲ类流动单元即滞留区内部。工区内Ⅲ类流动单元(1500<H·K/φ≤4000)的分布区共有5个,主要位于水驱单元的两侧(图8a),范围较大的区域位于S3、S17和S30井所在的流动单元区。其中S3和S30井的区域位于河道间席状砂微相(图8b),二者的孔隙度为10%~15%(图8c),渗透率较低(图8d);而S17井处的区域位于废弃河道微相处(图8b),其孔隙度为15%±(图8c),渗透率较低(图8d)。席状砂和废弃河道较河道砂体的物性相比较差,因此在水驱的过程中可能会有少量油被挤入,形成剩余油分布区。河道内部的剩余油区有2个,分别为S13和S24井所处的流动单元区。河道主体为Ⅱ类流动单元,当高产水阶段时水驱压力较大,位于Ⅱ类流动单元的河道下部地层的物性受到破坏,如果上层河道与下层连通,由于压力和重力作用,使得河道下部的油被挤入河道上部,仍可作为剩余油存在(图8b)。对于Ⅳ类流动单元,由于其物性很差,虽然有剩余油分布,但分布较少不作为剩余油的潜力区。根据油田部分生产动态资料发现(图8a),注水范围与河道一致,注水方向沿河道反方向,其结果与流动单元的划分结果基本一致。5讨论5.1有关沉积微相对流动单元的控制某一特定时期的沉积活动影响了岩石物理性质,而岩石物理性质决定了储层流动强度的大小和规模,进而控制了储层构型[12]。由于沉积活动在空间上和时间上均存在差异,因此即使是划分至最小地层单位单砂体,沉积微相的类型和流动单元的类型也并非是一一对应,即同一种流动单元往往对应多种沉积微相类型,同一种沉积微相类型也可能存在于多种流动单元之中,这种非均质性的产生是由于在同一个沉积时期,同种沉积微相在内部往往存在着微小的水动力差异,因此将同一个沉积体系下的流动过程看成一个整体是有必要的,通过建立同种沉积微相的流动单元组合对于运用沉积学的思路来研究流动单元的平面分布具有积极意义。本次研究是在建立单砂层地层格架基础上,以地层最小厚度单元为单位,在取芯井较少并缺少微观孔隙实验的情况下通过测井曲线拟合计算孔隙度和渗透率在一定程度上划分流动单元和预测剩余油的分布位置。5.2有效厚度的取舍有效厚度是作为计算储量和评价剩余油的重要参数之一,因此如果划分流动单元时选取该参数更有利于评价剩余油的规模。其与沉积作用有着内在的联系,这主要体现在沉积水动力较强地层中的砂地比较大,厚层砂体发育,相应厚层砂体中的单砂层厚度也相对较大,而在沉积水动力较弱的沉积区,沉积物多以悬浮质泥岩碎屑为主,地层多出现尖灭或薄层砂泥交互,钙质和泥质夹层较多,反映单砂层有效厚度较薄。尽管如此,有效厚度作为划分流动单元类型的参数仅适用于地层厚度变化不大,地层岩性在垂向上较为稳定的地区,而对于断裂发育复杂的地层,该方法并不适用。5.3微幅构造因素本次研究仅考虑了主流线沉积延伸方向流动性的变化,并未考虑到微幅构造对于流动单元的影响。这主要体现在3个方面:①微幅褶皱:由于褶皱内地层压力的不均,因此地层内流体的流动性不一致,以压力由大到小方向流动。这种流体势控制下的流动单元不按沉积体延伸方向对称分布[13]。②微型断裂:部分小裂隙垂向上贯通了储层,如发育裂隙的河道下部比河道上部的渗透率增加,这往往表现为河道的流动单元分布异常。例如,分支河道的流动单元级别高于主河道。③断层遮挡:断层沉积单元的地层结构界面比较稳定,断层附近储层内往往遇到未水淹的厚油层,这与断层阻隔了地层内流体运移通道有关。351第1期于蒙程日辉等:储层“相控”流动单元及在分析潜在剩余油分布中的应用:以长春油田C区块为例6结论(1)以H·K/φ作为主控物性参数,将长春油田C区块流动单元划分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四类;河道微相主要分布Ⅰ类和Ⅱ类流动单元,河漫微相主要分布Ⅲ类和Ⅳ类流动单元。(2)长春油田C区块中,流动性较好的Ⅰ、Ⅱ类流动单元为水淹区,流动性差的Ⅲ类流动单元为潜在剩余油主要分布区,Ⅳ类流动单元为潜在剩余油的次要分布区。(3)“相控”的意义在于控制了不同成因单砂体流动单元组的边界,而流动单元组内部的流动性与储层物性有关;利用流动单元圈定潜在剩余油分布区,是油田高含水阶段利用常规资料总结剩余油分布规律的一种可行方法。参考文献:[1]TestermanJD.Astatisticalreservoirzonationtechnique[J].JournalofPetroleumTechnology,1962,14(8):889-893.[2]HearnCL,HobsonJP,FowlerML.Reservoircharac-terizationforsimulation,HartogDrawField,Wyoming.In:LakeLW,CarrollHBed[J].Reservoircharac-terization,Orlando:AcademicPress,1986:341-372.[3]RodriguezA.Faciesmodelingandtheflowunitconceptassedimentologicaltoolinreservoirdescription[C]//Proceedingsofthe1988SPE63rdAnnualTechnicalCon-ferenceandExhibition,Richardson,TS,USA,1988:465-472.[4]袁彩萍,姚光庆,徐思煌,等.油气储层流动单元研究综述[J].地质科技情报,2006,25(4):21-26.YUANCai-ping,YAOGuang-qing,XUSi-huang,etal.Reviewonfluidunitinoilandgasreservoirs[J].GeologicalScienceandTechnologyInformation,2006,25(4):21-26.[5]王志章,何刚.储层流动单元划分方法与应用[J].天然气地球科学,2010,21(3):362-366.WANGZhi-zhang,HEGang.Divisionofreservoirflowunitanditsapplication[J].NaturalGasGeoscience,2010,21(3):362-366.[6]靳彦欣,林承焰,赵丽,等.关于用FZI划分流动单元的探讨[J].石油勘探与开发,2004,31(5):130-132.JINYan-xin,LINCheng-yan,ZHAOLi,etal.Discus-sionsonFZImethodologyinflowunitidentificationanddiscrimination[J].PetroleumExplorationandDevelop-ment,2004,31(5):130-132.[7]唐大卿.伊通盆地构造特征与构造演化:博士学位论文[D].武汉:中国地质大学,2009.TANGDa-qing.Tectoniccharacteristicsandtectonicevo-lutioninYitongbasin:doctor'sdegreethesis[D].Wu-han:ChinaUniversityofGeosciences,2009.[8]孙连浦,刘招君,毛天基,等.伊通盆地莫里青断陷双阳组湖泊水下扇沉积特征[J].世界地质,2005,24(2):137-143.SUNLian-fu,LIUZhao-jun,MAOTian-ji,etal.Sedi-mentaryfeaturesofsubmarinefaninShuangyangForma-tionMoliqingfaulteddepression,YitongBasin[J].GlobalGeology,2005,24(2):137-143.[9]孙连浦,刘招君,李本才,等.水下扇岩相特征及形成机制[J].世界地质,2001,20(3):249-256.SUNLian-fu,LIUZhao-jun,LIBen-cai,etal.Subma-rinefanscharacteristicsofrockfaciesandmechanismsofdeposition[J].GlobalGeology,2001,20(3):249-256.[10]CanasJA,MalikEA.Characterizationofflowunitsinsandstonereservoirs:LaCirafield,Colombia,SouthAmerica[C]//ProceedingsofthePermianBasinOilandGasRecoveryConference,Richardson,TX,USA,1994:883-892.[11]何文祥,杨乐,刘逸.水驱前后储层渗流单元变化特征研究[J].天然气与石油,2011,29(2):54-57,1.HEWen-xiang,YANGLe,LIUYi.Changesofreser-voirseepageunitbeforeandafterwaterflooding[J].NaturalGasandOil,2011,29(2):54-57,1.[12]PierreJ,YvesG,JulietteL,etal.Architecturalchar-acteristicsandpetrophysicalpropertiesevolutionofastrike-slipfaultzoneinafracturedporouscarbonateres-ervoir[J].JournalofStructuralGeology,2012,44:93-109.[13]蒲玉国,吴时国,冯延状,等.剩余油“势控论”的初步构建及再生潜力区模式[J].西安石油大学学报:自然科学版,2005,20(6):19-23,27,6.PUYu-guo,WUShi-guo,FENGYan-zhuang,etal.Preliminaryestablishmentof“thetheoryofpotentialcontrollingremainingoil”andmodesofremainingoilre-generatingpotentialarea[J].JournalofXi'anShiyouUniversity:NaturalScienceEdition,2005,20(6):19-23,27,6.451世界地质第36卷
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