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第6讲-岩石力学-特殊地层井壁稳定分析方法

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地质 储层 沉积 地化 层序地层
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特殊 地层 纲随时间变化 的井壁稳定 效应裂缝性地层井壁稳定技术盐膏 层井壁稳定技术易水敏泥岩井下取芯 振动筛返出岩屑 地层特点:埋深浅成岩性差,蒙脱石含量高, 极易水化,造成地层强度 降低 钻井特点: 钻井液起泥球,泥包钻头,井壁周期坍塌,井径扩大率 大。随时间变化的井壁稳定效应一个屡见不鲜的 工程案例 :在钻井泥浆密度大于坍塌当量密度的条件下,认为再提高 一点 泥浆密度就能有效防止井壁坍塌,结果钻井 5- 7天井内没有返砂,也没有卡阻现象,于是认为万事大吉。但若干天后,井壁坍塌引起的钻井复杂事故频繁发生。泥浆密度坍塌当量密度 有效防止井壁坍塌随时间变化的井壁稳定效应泥页岩的矿物组成非粘土矿物:粘土矿物如长石、方解石、白云石、石英等蒙脱石伊利石绿泥石高岭石混层 矿物晶质的粘土矿物非晶体粘土矿物:如蛋白石等伊 — 蒙混层绿 — 蒙混层随时间变化的井壁稳定效应 各种粘土矿物遇水时都会引起 水化膨胀 。 各种粘土矿物膨胀能力的 排序 为:蒙脱石 >混层矿物 >伊利石 >高岭石>绿泥石。 地层中 最常见 的是混层矿物 。钻井过程中,它主要是以 膨胀 和 分散剥落 两种方式影响井壁稳定,有时它对井壁稳定性的影响比单一矿物的影响还要大所以在泥页岩防塌中十分重视混层矿物的研究。随时间变化的井壁稳定效应 蒙脱石页岩 膨胀粘土(蒙脱石又名膨润土或蒙脱土 )的含量高。 极高的表面积,表明此种页岩是迄今为止 化学性 最 活泼 的页岩。 蒙脱石受深部温度影响而破坏 =>6000 通常完好无损、未破裂。随时间变化的井壁稳定效应 石英 粘土由蒙脱石和高岭石变为伊利石和石英。 表面积极低,沉积二氧化硅通常作为胶结物,孔隙度低。 无地球化学活性 矿物变化过程中涉及大量收缩作用,进而导致严重破裂。 裂缝性页岩无化学活性(不含蒙脱石),埋深大,渗透率更高。 以机械效应为主随时间变化的井壁稳定效应 渗透 扩散 低盐度区(活性较高)流向高盐度区(活性较低) 改变页岩的孔隙压力 影响程度随着膜效率增大而增大 通过平衡活动而减小至最低。 离子扩散 — 离子从高浓度区穿过非理想膜,流向低浓度区 通过离子替换,使页岩变弱 改变流体盐度和离子浓度 抵消渗透扩散的影响 通过增加膜效率而减小至最低随时间变化的井壁稳定效应水在泥页岩中的传输机理半透膜渗透压理论“总压力”理论理论假设: 油基泥浆中水分进出泥页岩过程中具有半透膜性质 。水化和脱水驱动力 :泥浆与泥页岩中的水分子自由能之差。理论假设: 泥页岩中水的传输实质为物质传输与能量传输的有机统一 。耦合流动的驱动因素 :压力梯度、化学势、电势和温度差随时间变化的井壁稳定效应 化学效应对井筒稳定性的影响 1993) 提出的化学渗透 模型(不 随时间变化 ):P =   m/于 钻井液和孔隙流体的水摩尔自由能存在差异,因此,近井筒区的孔隙压力受流体流动的影响(化学渗透) 。随时间变化的井壁稳定效应 根据 型可知,高盐度泥浆使地层稳定,其原因在于:化学渗透导致井壁附近的地层压力降低( 大) 。 相反,低盐度泥浆使地层失稳,其原因在于:化学渗漏“侵入”地层,井壁的 小。随时间变化的井壁稳定效应泥浆侵入造成井筒不稳定,其原因在于: 地层 “ 侵入 ” 导致 上述问题在裂缝性页岩和近断裂带尤为严重。泥饼的形成有助于延缓或阻止上述效应。提高合成泥浆体系的毛细管入口压力同样有助于避免上述过程。 因泥浆侵入所致随时间变化的井壁稳定效应 井筒 附近的电阻率值增大表明  泥浆侵入可以解释为何在 2000至 3000坏预测无法解释此现象) 。随时间变化的井壁稳定效应油 基泥浆( 高 毛细管入口 压力 低 化学反应性 更容易侵入 裂隙和裂缝 昂贵水基 泥浆( 流体不容易侵入裂缝 便宜 化学反应性随时间变化的井壁稳定效应 起出作业过程中的抽汲压力可瞬间降低 上述现象可能导致众多“随时间变化”的井筒稳定性问题 。因 动态压力变化(抽汲)所致随时间变化的井壁稳定效应因抽汲所致起出作业过程中的抽汲压力可瞬间降低 井筒抽汲时产生崩落。随时间变化的井壁稳定效应方法一: 将取自地层的岩屑进行冲洗、烘干,然后置于已控制好活度环境的干燥器中。通过定时称量样品,测出岩样对水的吸附和脱附曲线。最后,根据岩样的实际含水量,结合作出的曲线,确定活度。方法二:直接使用电湿度计测量。该仪器既可测量页岩试样中水的活度,也可直接测量钻井液中水的活度。定义 :盐溶液与纯水的逸度比为水的活度 。随时间变化的井壁稳定效应 第 1步:取心 第 2步:测量泥页岩中水的活度。 第 3步:配置不同水活度的钻井液(以现场钻井液配方为基浆)。 第 4步:水化实验模拟地层温度,给定压差和活度差,浸泡多块岩心试样,在 1小时、 6小时、 12小时、 24小时、 48小时、 96小时分别取出一块试样,准备岩石力学参数测试。 第五步:岩石力学实验随时间变化的井壁稳定效应00( , ) 5 8 . 8 [ ( , ) ]( , ) 1 8 7 . 5 [ ( , ) ]    C r t C w r t wr t w r t 现水化膨胀后的泥页岩的粘聚力和内摩擦角与地层含水含量有关,并有如下关系:随时间变化的井壁稳定效应七克台组裂隙岩芯在几种改进聚璜泥浆中的吸附扩散实验结果024681012140 1 2 3 4 5距离泥浆端面的距离, c 3 % K C L 加量的吸附扩散系数C f = 0 . 0 2 6 45 % K C L 加量的吸附扩散系数C f = 0 . 0 2 1 47 % K C L 加量的吸附扩散系数C f = 0 . 0 1 9 7指数 ( 3 % K C L 加量的吸附扩散系数数 ( 5 % K C L 加量的吸附扩散系数数 ( 7 % K C L 加量的吸附扩散系数00 200 300 400 500 600 700时间, m i 清水中3 %K C L 改进聚璜泥浆中5 %K C L 改进聚璜泥浆中7 %K C L 改进聚璜泥浆中硅酸盐泥浆中不同泥浆体系下泥岩吸水特性不同泥浆体系下泥岩膨胀特性05101520250 1 2 3 4 5 6 7吸水量, %内摩擦角,度05101520250 1 2 3 4 5 6 7吸水量, %粘聚力, 2 3 4 5 6 7吸水量, %弹性模量, 2 3 4 5 6 7吸水量, %0 20 30 40 50 60 70 80 90 100时间,天坍塌压力(g/%0 20 30 40 50 60 70 80 90 100时间,天坍塌压力(g/进的聚璜泥浆硅酸盐泥浆 选用 合适的泥浆组成(膜效率、泥浆活性)即可避免。 因泥浆压力侵入(砂层、裂缝性页岩、近盐丘 压裂碎石带 )所致的近井筒孔隙压力提高 选用合适的泥浆配方即可避免泥浆侵入,进而避免出现过度失衡状态。 因动态压力变化所致的地层损害 避免过高的 抽汲压力 量有助于更好地控制井底压力变化。 化学蚀变和胶结联结变弱 泥浆化学 组成 度随泥浆暴露时间而变化的实验室测试,以便于校准泥浆性能 。随时间变化的井壁稳定效应• 具有显著 “ 结构性(层理、裂缝) ” 的泥页岩地层井壁失稳问题难以像均质地层一样通过提高钻井液密度有效解决,是目前研究的难点( 2002)裂缝性地层井壁稳定技术• 霍 003井安集海河组泥页岩地层坍塌掉块层理裂缝性地层井壁稳定技术 地层特点:伊蒙混层含量高,地层硬脆、裂缝 发育 ; 钻井特点:阻卡严重,蹩泵易引起地层漏失,提高泥浆密度不能减少井下复杂岩心泡水后沿层理面分散 掉块一般为片状0102030405060701700 1900 2100 2300 2500 2700 2900 3100垂深(m)井径(涠二段泥页岩涠二段地层坍塌掉块裂缝性地层井壁稳定技术• 层理性泥页岩力学特点之一:各向异性– 试验表明,层理性泥页岩力学性质及强度具有显著各向异性,若轴线与层理面的夹角在 20~ 30之间,岩心强度与垂直层理面强度相比降低了 40%,平行层理面的抗拉强度低于垂直层理面的抗拉强度( 1965)– 依据统计,只有 10%的地层为各向同性, 30%地层弹性模量各向异性比大于 此井壁稳定性分析中考虑地层各向异性的影响更接近实际情况的( 1994)裂缝性地层井壁稳定技术• 层理性泥页力学特点之二:渗透性– 钻井液及其滤液 沿层理面的渗流 使泥页岩地层强度逐步降低是引起井下复杂的主要原因之一( 1996)层理性泥页岩力学特点之三:层理面非线性– 数值模拟研究表明:沿层理面的 非线性剪切位移 是造成井壁失稳的主要原因之一,层理性地层井眼轨迹的优化与均质地层井眼轨迹的优化方案不同,必须考虑层理面因素的影响( K. 2002)裂缝性地层井壁稳定技术裂缝性地层井壁稳定技术裂缝性地层井壁稳定技术完整岩石沿剪切破裂面破坏 岩石沿裂缝面破坏(主应力方向与裂缝面法向夹角)裂缝面或破裂面岩石剪切破坏 岩石剪切破坏沿裂缝破坏 实验室 空心圆柱测试(样品为北海北部侏罗系的易剥裂页岩)的扫描电镜图像拼接图片表现出严重的井眼崩裂现象(以层理面破坏为主)。 大型 交叉裂缝(从样品的一侧延伸至另一侧)被视为先存裂缝,近似平行于层理面。 原始 孔径为 10 缝性地层井壁稳定技术层理性泥页岩中钻井,如果井眼轴线与层理面成一定角度,井壁岩石很容易沿弱面破坏,造成剥落掉块。垂直于层理面钻井井壁稳定性较好。因此钻井设计中优化井眼轨迹,使井井眼轴线与层理面法线的夹角在最佳钻入角以内,能够有效降低复杂。裂缝性地层井壁稳定技术裂缝性地层井壁稳定技术地应力大小、5 90 135 180 225 270 315 360井周角(度)破坏比 f s  22定义层理面破坏比最大水平地应力南北方向,破坏点最大值不在最小地应力方位,在应用井壁崩落椭圆法确定水平地应力方位时应当引起注意破坏比大于 1,0 120 180 240 300 360地层走向(度)坍塌压力(g/地层倾角相比较,5 30 45 60 75 90井斜角 (o)坍塌压力(g/大地应力15 度30 度45 度60 度75 度最小地应力钻进定向井最有利的井斜方位范围 以霍尔果斯构造安集海河组高陡层理性泥页岩地层为例,地层南倾,地层倾角 500,水平最大地应力近南北走向 以近垂直层理面的方位井斜钻定向井,使坍塌压力大幅降低,5 30 45 60 75 90井斜角(o)坍塌压力(g/大地应力15度30度45 度60度75度最小地应力井斜过大,坍塌压力迅速增高近似水平层理 以涠 1250斜角裂缝性地层井壁稳定技术0246810121416180 20 40 60 80 100 120井眼钻开时间(h o u r )井眼最大缩径量(井眼钻开时间的增长,井壁最大缩径量经历缓慢、快速平缓增长三个阶段起钻时钻头对缩径的地层产生向上的拉力,地层坍塌裂缝性地层井壁稳定技术0246810121416180 20 40 60 80 100 120井眼钻开时间 ( 井眼最大缩径量(w=03060901201501802102400 1 0s)井壁稳定时间(h)提高泥浆密度只在短期内有利于控制井眼缩径井壁渗流速度越大井眼稳定周期越短裂缝性地层井壁稳定技术变形前井眼变形后井眼南北变形前井眼变形后井眼南北024681012140 20 40 60 80 100 120时间(h o u r )井眼最大缩径量(算结果之二:井眼变形前后的对比计算结果之三:井眼最大位移量随井眼钻开时间的变化规律解决井壁失稳问题的思路力学方法 钻井液化学方法封堵泥页岩的层理与裂缝提高毛管阻力降低失水提高滤液粘度合理的密度坍塌优化井眼轨迹合理的井身结构减少井眼裸露时间裂缝性地层井壁稳定技术裂缝性地层井壁稳定技术 岩 性:实验室 测定的强度与伽马具有很强的相关性。钻井问题是否主要受部分薄弱地层影响呢?所有井均采用油基泥浆钻进。 高 应力:主应力 的大小是否特别高?是否需要采用极高的泥浆比重 和最佳 稳定井眼轨迹? 攻 角:层理 相对于井筒的方向是导致严重钻井问题的原因吗? 暴露 时间:是 随时间变化的破坏的主要因素吗? 泥浆比重 过高:采用 充气泥浆钻进的两口井仅遇到少量稳定性问题 (采用 相同钻进方式的另外两口井却遭遇稳定性问题)。岩石强度与粘土含量之间的相关关系摩擦角与泥质含量之间的相关关系两口井的井径测量值井径变化评估 井的井筒稳定性利用泥浆比重限制 井的井筒不稳定性页岩通常为薄层,裂缝发育 薄层 地层 复杂 的裂缝样式 斜井 和水平井钻井作业尤为困难薄层 /裂缝性岩石的钻井作业不稳定性的来源 : 侵入 (初期滑动、流体渗漏、压力增加,进而导致润滑和破坏) 预防 方法:封堵流体渗漏。 欠 平衡钻井有助于防止“侵入” 。 多 个层面产生角砾(水平层理、垂直节理导致块断作用) 校正 井筒方向,调整泥浆比重,消除泥浆漏失。 顶板 崩塌(挤弯作用和重力作用) 严重 程度取决于井眼方向。 通过 控制 泥浆密度和添加堵漏材料, 尽量降低振动、确保稳定性。究破碎性地层井壁稳定性时发现井壁是否稳定与井眼尺寸有关,井眼尺寸越大井壁越不稳定。 在研究层理发育的各向异性地层井壁稳定性时发现井壁稳定性与井眼轴线和地层层理面的夹角有关,认为应尽可能以垂直于层理面的方式进入地层,才能保持井壁稳定性。裂缝发育的破碎性地层层理发育的各向异性地层各向异性地层加拿大科学家的研究结果钻过裂缝性岩石各向异性破坏的实例 — 无泥浆侵入流体渗入使裂缝变 弱裂缝性或弱层理岩石的泥浆侵入过高 的泥浆比重可能导致井眼崩塌和泥浆漏失。对于裂缝性和断裂性地层而言,过高的泥浆比重将驱使流体渗入地层,增大裂缝性岩石内部的孔隙压力,大幅增加沿裂缝面滑动的可能性。沿 裂缝面 的滑动作用不仅导致更多岩石落入井筒(与非裂缝性地层相比),还可能增大泥浆侵入滑动裂缝或断层面的可能性 — 压力明显低于漏失压力或最小主应力。裂缝性岩石与泥浆漏失模拟 模拟 渗透性裂缝内部的流体压力(触发滑动作用,继而导致泥浆漏失)。 用于 预测泥浆渗入近井筒裂缝对井筒稳定性的影响。 通过 封堵裂缝,即可降低滑动作用和泥浆漏失。防止 破坏加剧,防止流体渗入近井筒区域 …钻后 1分钟钻 后 16小时钻后 求水平应力各向异性和应力大小增大因易剥裂层所致的各向异性( 井 钻井作业过程中,块状单元(左侧)所需的泥浆比重明显低于易剥裂单元 …是否推荐采用裸眼完井?水平应力各向异性和应力大小增大2002年, 国公司在墨西哥湾遇到钻井中井壁稳定问题。• 井眼与地层层理面夹角不同(井斜角不同),井壁垮塌程度、垮塌岩石大小、形状不同。井下掉块识别井壁垮塌地质力学问题的证据大量坍塌落屑通过振动筛作业 问题 :缩径(需经常进行扩眼作业)卡钻( 打捞作业 )封隔井底充填难以下入套管、测井工具和钻柱过多泥浆漏失区别 钻屑和坍塌落屑 根据 大小 根据 形状和形态特征建立 坍塌落屑形态与问题类型之间的相关关系: 裂缝 性岩石?高应力?化学?过 振动筛的碎屑体积? 仅 为钻屑? 10%? 200%? 坍塌 落屑猛增 …取样 、保存拍照 、摄像井下掉块识别井壁垮塌坍塌落屑的鉴定钻头碎屑上通常可见剪切面,学会识别剪切面。 大型 弯曲碎片通常指示因井眼失稳所形成的碎屑。 扁平 面状特征通常指示天然裂缝性页岩破坏。 平面 上的地球化学蚀变指示天然裂缝性页岩。沿层理和天然裂缝的破坏典型的块状坍塌落屑 多种破坏方式坍塌落屑的自然形态可以为确定问题类型提供证据。 块状 坍塌落 屑 地层 裂片 状坍塌落 屑 力诱发的破坏 糊 状坍塌落屑和粘 泥 题(化学) 煤块 煤层 坍塌落 屑形成的井深? 根据 您所涉及区域的实际经验进行分析。剪切破坏(裂片状“压力”坍塌落屑 ) 破坏 原因:块状页岩中的应力 泥浆 类型:油 /合成基泥浆或水基泥浆 解决 方案:增大泥浆比重,改变井眼轨迹扁平状和板状坍塌落 屑 破坏原因:岩石强度各向异性(弱层状或易剥裂 ) 泥浆类型:油 /合成基泥浆可能不如水基泥浆。 解决方案:调整泥浆比重,改变泥浆类型,防止泥浆渗入,增大相对于层理的攻角, 改变井眼轨迹,降低井涌与抽汲。块状坍塌落屑( “角砾”) 破坏原因: 应力和随时间变化的泥浆渗入裂缝(例如,裂缝性岩石、盐体周围、沿断层方向)。 泥浆类型:油 /合成基泥浆可能不如水基泥浆。 解决方案:调整泥浆比重,改变泥浆类型,防止泥浆渗入,降低井涌与抽汲。化学井筒失稳 破坏原因:应力和随时间变化的膨胀和(或)流体渗入与渗出页岩。 泥浆类型: “膨胀页岩” 浆不如油 /合成基泥浆;渗透 效应 合成基泥浆可能不如水基泥浆。 解决方案:增大泥浆比重,修改泥浆化学组成,改变泥浆类型。地球化学不稳定的迹象 通常仅涉及水基泥浆(  坍塌落屑数量 增加 钻屑呈糊状和磨圆 状 钻头泥包,底部钻具组合( 包, 扭矩渐进式持续 增加 缩 径 泥浆体系的性质、流态、固体含量与类型 … 改变不良泥浆化学组成的影响所谓盐膏层,顾名思义,是指主要由岩盐( 石膏( H 2O)为主要成分的地层。但实际上,在盐膏层中,岩盐和石膏的含量不等,而且还含有大量的其他矿物,除了常见的石英 (长石、碳酸盐岩等矿物外,还常会有各种不同的粘土矿物。我国所钻遇的盐膏层由于沉积环境及所受构造运动不同,根据纯盐层厚度、盐膏层特点及夹层情况,可将盐膏层进一步分为以下两类 : 纯盐膏层 盐、膏、泥复合盐膏 层盐膏 层井壁稳定纯盐膏层 (江汉潭口、四川川中) 这类地层为大段结晶状无机盐,岩性比较稳定,单层厚度较大,最厚可达两千米以上; 岩性比较稳定,盐层夹层常为不易坍塌的白云岩、石灰岩及层理裂隙不发育、不易坍塌的硬泥岩等; 粘土矿物可分为两类,一类以伊利石为主,另一类伊利石与伊蒙有序间层为主。盐膏 层井壁稳定盐、膏、泥复合盐层 (中原文东、塔里木山前)这类地层盐、膏、泥相间,互层多且薄,其岩性复杂多变,泥岩层理发育,软泥岩含水量高;粘土矿物也可分为两类:一类以伊利石为主,令含绿泥石;另一类以伊利石为主,并含伊蒙有序间层、高岭石、绿泥石等。盐膏 层井壁稳定 盐岩高度可溶 盐岩属于粘塑性物质 在剪切应力的作用下,连续蠕变 热活化蠕变速率 ƒ(T) 原地应力状态具有各向同性( s1=s2= 不渗透( k<10纯盐) 岩层可能具有厚层的不溶层(例如,层状盐岩中的硬石膏和碳酸盐岩) 盐底辟附近构造复杂(应力、裂缝、侧翼剪切带 … )盐膏层特征盐膏 层井壁稳定伊朗盐底辟 井壁稳定盐膏 层井壁稳定 盐岩使泥浆性能严重恶化 污染非盐水基泥浆( 减小泥 饼 盐岩迅速挤入井眼 起钻( 程中,底部钻具组合( 住 下钻 ( 程中,无法到达总深度( 盐岩过度溶解:冲洗 较差的泥浆速度和井眼净化 泥饼圈,封隔 ,可能 引起套管和固井问题盐膏 层井壁稳定复合盐层井壁失稳的主要原因,是钻井液滤液矿化度低和密度低,钻井液与地层之间既没有达到化学平衡又没有达到力学平衡。典型复合盐层井壁失稳包括以下三种形式:岩盐的塑性流动垮塌、掉块含盐泥岩、粉砂岩、微裂缝发育的泥页岩的缩径盐膏 层井壁稳定如何控制盐层? 使用 高泥浆 比重,以 降低蠕变速率(即降低  控制 水相饱和度,以控制盐岩的溶解速度 略微 欠饱和的水基泥浆( 助于延缓 溶解作用,抵消 井眼 缩小。 若使 用油基泥浆( 泥浆 比重( 接 近 以避免盐岩挤 入,无溶解作用。 大幅 降低泥浆温度,以降低蠕变速率(对上部的页岩还有其他好处 )。0 100 150 200 250 300 350mm/井液密度的选择对复合盐层井眼稳定至关重要。多数盐层卡钻和复杂情况的产生都应归咎于钻井液密度不合适。在深部井段的温度和应力条件下,盐岩的流变机制属于错位滑移的范畴。根据其蠕变本构方程得出 维持给定井眼缩径率 n( 1/所需的安全泥浆密度的力学模型 ( 可用有限元求解) :12)2()(2)2(0042222  s 饱和盐水钻井液 密度设计盐膏层钻井液密度设计 )22 不同温度下的饱和盐水钻井液密度图版盐膏层钻井液密度设计对于选定的欠饱和盐水泥浆体系,通过调整氯根,让欠饱和盐水泥浆能满足井眼截面的盐溶解速率与盐层的缩径率及钻屑平衡,从而达到防止盐岩卡钻的目的。这是解决这类问题的有效新方法。盐岩芯在不同浓度的盐溶液中溶解速率:  ][v - - - 岩芯的溶解速率, ( m 2 . m i n );  [ ] 浸泡液中 C l — 增量, % ;S 泡液与岩芯接触面积, m 2 ; t - - - - - - 浸泡液与岩芯接触时间, m i n 欠 饱和盐水钻井液密度设计盐膏层钻井液密度设计理想纯盐层的氯根确定:钻屑量+蠕变量 = Δ[]× 排量 × 时间式中 钻屑量 = 盐层厚度 × 井眼面积蠕变量 = 蠕变速度 × 盐层厚度 × 时间时间 = 盐层厚度 /机械钻速盐岩、泥岩、灰岩互层的密度确定:在泥岩、灰岩地层中钻进时,欠饱和盐水钻井液对已钻开的盐岩层持续冲蚀和溶解,使盐岩层井眼进一步扩大。为避免可能造成的复杂情况,应根据地层实际情况,将钻井液在理想纯盐层的 [础上适当提高。盐膏层钻井液密度设计欠饱和盐水钻井液密度图版盐膏层钻井液密度设计康 2井盐层钻井泥浆密度、氯根与井径扩大率的关系盐膏层钻井液密度设计井壁围岩失稳的时间效应是什么?你所了解的解决措施有哪些?如果盐膏层中夹杂薄弱砂岩地层,应该防止出现什么情况?钻井液液密度该如何设计?课堂讨论
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