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动态储量计算_图文

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地质 储层 沉积 地化 层序地层
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大牛地气田地层压力及动态储量计算汇报要点一、 气田概况二、地层压力的确定三、 动态控制储量的计算四、 动态储量计算的影响因素五、 初步认识受地形坡度与水流能量的控制,盒 2段北部发育辫状河,南部发育曲流河;盒3段西部发育辫状河,东部发育曲流河。工区内西部的水体能量强于东部,物源供应西部比东部充足。辫状河道主水流线(主河道)心滩泛滥平原河道间溢岸沉积河 床辫状河沉积模式图 主力储层盒 2、盒 3 段为辫状河向曲流河的过渡区。 砂体叠置关系复杂大牛地气田盒 2、盒 3段河道变化方式多层多边式和多层分叉式 单边迁移式 孤立式 大牛地气田为典型的低孔、低渗、低产气藏。具有以下气藏特征:① 6套气层平均地层压力系数 低压 砂岩储层平均孔隙度 平均渗透率 10; ③气层自然产能低,必须实施压裂改造后才能达到工业产量。大牛地气田储层物性统计表2、开发特征 气井产量总体偏低、稳产能力差对 2003年投产且连续生产的 4口井进行统计,初期平均油压 104m3/d, 4年后油压降至 量降至 104m3/d,油压年平均下降 产量年平均下降 15%。081624031104 040204 040504 040804 041104 050204 050504 050804 051104 060204 060504 060804 061104 070204 070504 070804生产时间( h )0510152025031104 040204 040504 040804 041104 050204 050504 050804 051104 060204 060504 060804 061104 070204 070504 070804压力(压油压井底流压01234031104 040204 040504 040804 041104 050204 050504 050804 051104 060204 060504 060804 061104 070204 070504 070804产气量(104m3/d)产水量(m3/d)气量水量40203 040503 040803 041103 050203 050503 050803 051103 060203 060503 060803 061103 070203 070503 070803生产时间( h )02468101214161820031103 040203 040503 040803 041103 050203 050503 050803 051103 060203 060503 060803 061103 070203 070503 070803压力(40203 040503 040803 041103 050203 050503 050803 051103 060203 060503 060803 061103 070203 070503 070803产气量(104m3/d)产水量(m3/d)气量水量产层位为山 2)下石盒子组盒 2、盒 3 段是大牛地气田的主力产层,其它山 1、山 2、盒 1等次要产层产量较低,难以连续生产。层间产量相差悬殊单井平均水气比 04气比 04井产水整体表现比较稳定,在投产初期,水气比稍低,在低压、低产阶段,水气比稍高,部分气井带液困难。气井产少量凝析油,部分气井产水,井底有积液现象汇报要点一、 气田概况二、地层压力的确定三、 动态控制储量的计算四、 动态储量计算的影响因素五、 、 初步认识地层压力确定1、下压力计直接测量法2、不稳定试井解释法测试时间长短,影响直线段的出现人为解释影响模型选择影响 不可能每口井都测试 !!!3、气藏工程计算法15口井 29井次的试井精细解释15口井的原始地层压力分析完成4、结果对比( 1)气井原始地层压力分析原始地层压力分析的必要性0510152025300 2000 4000 6000 8000 10000累计产量G P (1 04(、 压降储量计算产生较大误差参数名 设计模型 解释模型渗透率( Xf(m) 50 42裂缝导流能力, 0 9储层边界( m) 0,50 于非均质性强的储层,试井解释误差较大短期压力恢复外推原始地层压力具有很大不确定性( 1)气井原始地层压力分析井号 层位 无阻流量(104m3/d) 气层中深 (m)地层压力 (力系数试井外推 生产史拟合 平均 3 661 1 3 696 3 674 3 674 3 674 3 671 15 盒 3 650 1 3 661 16 盒 2 701 30 盒 2 717 13 山 2 717 1+ 山 2 690 35 2 555 47 2 442 1 888 牛地气田盒 2、 3气藏压力系数平均 属常压气藏 ;而山 1、山 2、盒 1、太原等属于低压气藏。( 2)大牛地气井不稳定试井精细解释试井曲线类型( 15口 ) 河道砂型试井曲线:12口井属于这种类型( 1- 69、 31) 复合油藏型试井曲线: 1- 9 边界反映型试井曲线: 16全压力史模拟法-- 细查找全井生产动态资料,结合地质特征分析,建立完整的符合生产实际的全井压力产量史进行整体拟合分析及精细解释。大牛地气田气井全压力史拟合曲线30井大牛地气藏不稳定试井解释成果表试井分析结果及认识井名 层位井储系数Cs(效渗透率0缝半长Xf(m)裂缝表皮系数 04m3/d)边界类型 边界(m) 3 60 0 10行 30,00 3 20 5 0 平行 50, 80 3 10 50 平行 95, 6 3 30 1× 10形 3=124, 4=6201 3 3 50 0 2 5× 10型 3=215, 30 3 0 10形 3=160, 4=800 3 3 0 平行 95, 6 2 30 0 1× 10角 40, 90 2 0 0 1× 10型 3=122, 44 1+ 山 2 10行 55, 2 2 0 10行 0, 00 2 8 0 0 00 0 平行 0, 0 2 10 05 0 0 2× 10行 0, 30 1 0 10行 50, 50 3 68 10行 3=135, 4=675( 1)储层为典型的低渗致密储层试井解释的有效渗透率介于 均为 3、 2段有效渗透率相对较高,其它层位的有效渗透率都比较低。( 2)气井压裂后存在明显的人工裂缝,裂缝半径较长,污染程度较轻大部分气井压裂后压力恢复曲线具有明显的裂缝特征,解释的裂缝半长 60~ 160均达到 103m,平均裂缝表皮系数 3)储层均存在复杂边界试井均反映大牛地气田储层存在复杂边界,盒 3、 2段河道宽度约在200~ 500米。( 4)部分井有井间干扰现象 休斯( 布隆斯( 哈塞布鲁克( 明, 于新井,这一差异可忽略。但对于生产时间很长的井,则只有通过校正才能应用。通常可采用的校正方法有 些方法都依赖于压力恢复曲线径向流半对数直线段的出现。具代表性的计算地层平均压力方法是 依赖半对数直线段的方法受测试时间限制,低渗透气藏难以出现径向流半对数直线段,其原因在于此类气藏储层常存在复杂的近距离边界,气井关井之后,在井筒储集效应还未完全消失的情况下,气井的边界反映已开始出现,从而给应用 求得较准确的地层压力,基于 出了确定低渗透气藏生产井泄油面积内平均地层压力的方法。目前(压恢时)平均地层压力计算结果序号 井名 测试时间 后期压力恢复速率 dp/Pa/d) 实测压力 (算地层压力( 计算压力与实测压力差( 轴双曲线法 10 2 3 4 5 6 7 8 9 0 均 层压力确定1、下压力计直接测量法2、不稳定试井解释法测试时间长短,影响直线段的出现人为解释影响模型选择影响 不可能每口井都测试 !!!3、 气藏工程计算法15口井 29井次的试井精细解释15口井的原始地层压力分析完成4、结果对比3、 气藏工程计算法流压-产量外推法关井井口压力折算“流动”物质平衡外推法流压-产量外推法 (类似于不关井测压 )( 1)二流压 按线性比例关系计算地层压力211211 )( (2) 多流压 流压与产量的直角坐标上拟合出直线段 。当产量 时对应的流压即为地层压力。P ( M p a )04m3/d)适用条件:流动满足达西线性流。气井投产初期地层压力(平均 气藏开采至目前,地层压力已有较明显降低 ,平均 井的流动一般呈非达西流;流动短时间不可能达到稳定05101520253035404525 355577777均 均 井井口压力折算如果生产数据中有大量关井恢复的井口压力数据,可采用气井管流理论方法折算得到地层压力。须关井恢复到井口压力稳定才可靠!!!( a)平均温度偏差系数法g0 34 b) 被积函数 I= 行 数值积分展开 :)])(....( ))(())([(211112120101 d 均 气藏开采至目前,地层压力已有明显降低 ,平均 510152025303524 255577777均 均 ,利用建立的单井流动物质平衡(压降)曲线,过原始视地层压力点作压降线的平行线,根据各阶段累积产气量确定气井各生产阶段视地层压力,再迭代反求解获得地层压力;“流动 ” 物质平衡外推法y = x + 0000 40000 60000 80000 100000 120000 140000G p ( 104c/P/Z(y = x + c~ ~ 均 气藏开采至目前,地层压力已有明显降低 ,平均 510152025303524 355577777均 均 藏工程算法评价关井数据折算法计算地层压力的准确性主要依赖于气井必须有一定时间的关井期和有相对较准确的井口压力数据;“ 流动 ” 物质平衡法主要依赖于原始视地层压力数据的准确性以及压降线中 “ 直线 ” 段的选取;多流量法要求有相对较准确的井口压力数据,及流体流动过程中非达西效应较弱。建议流动物质平衡法,或关井数据折算法。井号原始地层压力 目前地层压力多流量法 物质平衡法 关井折算 多流量法 物质平衡法 关井折算10 11 12 13 14 15 16 24 25 30 48 52 流量外推法 流动物质平衡法 关井折算法 多流量外推法 流动物质平衡法 关井折算法、 气田概况二、地层压力的确定三、 动态控制储量的计算四、 动态储量计算的影响因素五、 单井数值模拟研究六、 初步认识动态储量计算物质平衡(压降)法产量累积法不稳定试井法弹性二相法扩展动态控制储量的计算1、物质平衡 (压降 )法2、弹性二相法3、流动物质平衡法4、 油藏影响函数法5、采气曲线法(试凑法)6、不稳定试井法7、 …… , ……1、 物质平衡法 (压降法 ))1( 不同类型气藏的压降储量曲线对与邻井连通性好的单井不适用!!井号原始压力 累计产气量 试井外推压力压降方程 计算动储量 (104(104( 13 54 y=354 大 15 277 y=215 1696 2=6 33 y=975 1621 2=525 y=438 2=开 3 462 y=045 大开 13 202 y=5762 大开 32 15 y=890 大开 33 82 y=590 653 2=03 y=964 大 1795 y=0290 大 30 89 y=808 大 355 y=598 大 4740 y=825 大开 10 28 y=850 大开 25 74 y=738 平均 5749大牛地气田部分气井动态储量计算结果表 (压降法 )三、 动态控制储量的计算1、物质平衡 (压降 )法2、弹性二相法3、流动物质平衡法4、 油藏影响函数法5、采气曲线法(试凑法)6、不稳定试井法7、 …… , ……2、 弹性二相法 tg ⅢⅠⅡⅢ对有限封闭的气藏,当气井以稳定产量生产时,井底压降曲线一般可分为不稳定早期、不稳定晚期和拟稳定期三个阶段,其中第三段称为弹性第二相过程。此阶段井底压力平方下降速度为常数。h T 222 l g ( *生产时间 果改为天,则 。)10( 34 0井的压降曲线日期 时间( 压力 (压力 (004 00436 004560 004280 004000 004440 004112 004184 004048 y = 000 4000 6000 8000 10000时间 t ( 压力平方 (开 10井拟稳态下弹性二相法曲线34* 10231 9039 4.0   井名 原始地层压力 ( 产量( 104m3/d) 饱和度 总压缩系数( 斜率(h) 动储量( 104开 25 854 大 47083 大开 10 319 大 30 743 大开 33 031 大 1707 大 17426 大开 13 6117 大开 2 3054 大 13 477 大 15 761 大 16 802 大开 3 910大开 32 779 大 35135 大牛地气田部分气井动态储量计算结果表 (弹性二相法 ) 弹性二相法 计算的平均值为 5946× 104动态控制储量的计算1、物质平衡 (压降 )法2、弹性二相法3、流动物质平衡法4、 油藏影响函数法5、采气曲线法(试凑法)6、不稳定试井法7、 …… , ……动物质平衡方程 ” 求解地质储量示意图静止视地层压力 P/c/层中各点压降速度相等并等于一常数。压降漏斗曲线将是一些 “ 平行 ” 的曲线。这时可以用视井底流压或视井口套压代替视地层压力作与累计产气量的相关直线,然后通过视原始地层压力点作平行线,与横轴的交点即为动储量;要求:生产过程中以定产量生产P/ ●●●●●●●●●●▲▲▲▲▲▲▲▲▲G●● ●●●●●●●●●●▲▲▲▲▲▲▲▲▲拟 稳 态 流 动 示 意 图  3、流动物质平衡法对于非均质性极强,或裂缝发育不均匀的气藏 。( “ 流动 ” ) 压降线常出现三段 (初始段、直线段和上翘段 )。可能由于初期产量大,采气速度高,但低渗区补给速度不足,形成初始段陡降。而后期采气速度低、产量减少,低渗区补给相对增高,形成末段上翘。 在计算储量时,选用中期直线段,通过原始视地层压力点作直线段的平行线,与横轴相交求得储量。P/ 线段 上翘段0808对地质储量的控制程度较高。井名 动储量( 104降法 弹性二相法 流动物质平衡法大 13 1354 1477 1000大 15 3215 3761 3517大 16 4975 3802 4645大开 2 9334 13054 9087大开 3 4045 4910 3687大开 13 15762 16117 14237大开 32 2890 2779 3165大开 33 3590 4031 3339大 10290 17426 20012大开 10 2850 2319 2340大开 25 7738 6854大 1964 5707大 30 3808 3743大 35598 1135大 47825 2083部分井不同方法计算井控储量对比表(较接近)三、 动态控制储量的计算1、物质平衡 (压降 )法2、弹性二相法3、流动物质平衡法4、油藏影响函数法5、采气曲线法(试凑法)6、不稳定试井法7、 …… , ……4、油藏影响函数法     00 )()()()()(F: 单位流体速度下地层压力的改变值  0)()1,...,2,1( 0)(0)()()(m i nm i 111弹性容量气藏(井)控制范围内地层孔隙体积气藏(单井控制)地质储量165口井,08均 08对地质储量的控制程度较高。三、 动态控制储量的计算1、物质平衡 (压降 )法2、弹性二相法3、流动物质平衡法4、油藏影响函数法5、采气曲线法(试凑法)6、不稳定试井法7、 …… , ……5、采气曲线法 (试凑法)在一些特殊情况下,开井生产长时间不能关井,但气井具有稳定试井和开采资料,用试凑法进行气井生产史拟合,估算气井控制储量。稳定试井产能方程:气藏物质平衡方程:
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