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第三章-储量计算70451987

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地质 储层 沉积 地化 层序地层
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课堂练习1 is 2 is 什么是油气资源预测的物质平衡法?第三章 油气储量计算简介•储量计算的容积法•油气藏的物质平衡方程式•产量递减曲线分析法•水驱特征曲线分析法•概率体积法•…第一节 体积法油气储量的计算)1(100  104t/ 0 0 108m3/t•在油田勘探初期要算准储量比较困难,容积法是在油田投产前唯一可利用静态资料计算储量的方法。它适用不同油藏类型,对不同储集类型和驱动方式的油藏均可使用。而且从油田开发初期到中期都可使用。•容积法计算储量的可靠性随资料的增多而提高。大、中型的构造油藏储量计算的精度较高,断块、岩性和裂缝性复杂油气藏储量计算的精度较差.•容积法计算油气储量的实质是计算地下岩石孔隙中油、气所占的体积,然后用地面的重量单位或体积单位表示。原油地质储量计算公式为:一、 含油面积•含油面积指具有工业油流地区的面积,是容积法汁算储量的首要参数。•含油面积取决于产油层的圈团类型、储集层物性变化及油水分布规律,所以它是油田勘探的综合成果。对油层均质、物性稳定、构造简单、很少有断裂的油藏来说,可根据油水边界确定含油面积.实际勘探中,地质条件复杂,含油边界也非常复杂。1. 油水边界的确定油水边界为油层顶 (底 )面与油水接触面的交线。界面以上产纯油,界面以下油水同出或产纯水。实际上,油藏中并不存在油水绝然分开的界面。油藏垂向上的油水分布具有毛管压力曲线特征,与相渗透率曲线配合使用,自上而下分为三段,第 1段:含水饱和度 据地层原油体积系数可写出: V= 或者: 饱和油藏在不同驱动情况下的方程1)当 、 、 和 时,封闭型弹性驱动物质平衡方程式:2)当 和 时, 可以得到 天然弹性水压驱动的物质平衡方程式:3)当 、 时, 可以得到人工注水弹性水压驱动的物质平衡方程:4)当 时,可以得到天然和人工弹性水压驱动的物质平衡方程:二、 气藏的物质平衡方程式1.水驱气藏的物质平衡方程•对于一个具有天然水驱作用的不封闭性气藏,随着气藏开采和地层压力下降,将会引起天然边水或底水对气藏的水侵。•被水侵所占据的气藏的孔隙体积,加上剩余天然气所占有的气藏孔隙体积,应当等于气藏的原始含气的孔隙体积。•因此,可以写出水驱气藏的物质平衡方程式:式中:实际上水驱气藏的一般表达式:将压力代入上式: 式中:水驱气藏的物质平衡图考虑水驱气藏压力降,则方程式:•也就是说, 天然水驱气藏压降 (P/Z)与累积产气量 (间不存在直线关系,•而是随着净累积水侵量 (增加,气藏的压降率不断减小 (见图 )。•因此,对于水驱气藏,不能应用 P/必须应用水驱气藏的物质平衡方程式求解地质储量的大小。当气藏累积产气 积产水 / 然水驱对气藏累积水侵量:水驱气藏的压力降图•气田的开发非常怕水。天然水侵会影响气田产能,而且会严重地影响到气田的采收率。•定容封闭性气田的采收率,可以达到 90%左右,•而对于水驱气田,则采收率只能达到 50%左右。•应当控制气田的采气速度,以减小水驱的影响程度。2.定容封闭性气藏的物质平衡方程式假如气藏没有连通的边、底水,为定容封闭性气藏。随着开采气藏压力连续下降,故又称消耗式气藏。•当 0和 0时,分别可以得到定容封闭性气藏物质平衡方程式 :设:得:由 左 式可以看出,对于定容封闭性气藏,视地层压力 P/将该直线外推到 P/Z= 0,即在横轴上的截距,可以得到气藏的地质储量 G=)。这就是利用压降外推法求气藏地质储量的道理。如将实际压降数据进行回归求得截距 ,可由下式计算气藏的地质储量: G=A/析气藏的物质平衡方程式对于无油环或油环很小的定容封闭性或有边底水驱动的凝析气田,无论是原始地层压力等于露点压力的饱和凝析气藏,或是原始地层压力高于露点压力的未饱和凝析气藏,均可用上节提出的干气藏的物质平衡方程式。应当注意的是,凝析气藏的物质平衡方程式,需要使用由气体和凝析油摩尔组分确定的气体偏差系数。同时,在物质平衡方程式中的累积产气量 析油的当量累积产气量、凝结水的累积产量和从凝析油罐中累积分释出的气量。1.凝析油的气体当量所谓凝析油的气体当量, 是在地面标准条件下,采出 1由下式计算 : 中: m3/ γ. 凝结水的产量在地层条件下,天然气中含有的水蒸气,将随着压力和温度的降低在地面分离器中凝结下来.气井凝结水的产量可由如下的经验公式计算:式中 :第三节 根据油田开发资料估算油气藏储量•瑞利 (型预测法•广义翁氏模型预测法•气藏物质平衡预测法•贴现现金流模型一、预测剩余可采储量和储采比的方法陈元千建立了瑞利 (测模型,根据该模型,提出了预测油气田剩余可采储量和储采比的方法。参考文献:1 陈元千 油气地质与采收率, 2004,11( 4): 39元千,赵庆飞 油气地质与采收率, 2005, 12( 1): 44元千著 M]1996: 55 1 瑞利预测模型的建立在数理统计中瑞利分布的分布密度为式中: f(x)为瑞利分布的分布密度函数;μ为控制分布峰值的参数,其值大于 0;值大于等于 0 22 221)(  ( 1)由式( 1)表示的瑞利分布,在 x 从 0到 ∞区内的累积分布(或称分布函数) F(x)等于 1,因此可得到关系式如下   0 1)()( t( 2)对于油气田来说,开发时间从 0到 ∞之间的累积产量可视为油气田的可采储量,可表示为    0 d 3)式中: 104t(油 ), 108 );Np(t)为累积产量, 104t(油 ), 108 ) ;104t/a(油 ), 108m3/a(气 ) ;a。将式( 3)等号两端同除以  1)(0   4)由式( 2)与式( 4)对比可以看出, f(x)=Q/因此,若将式( 1)转换为预测油气田产量分布的模型时,需将该式的右端乘以可采储量。 22 22)(xR  ( 5)设 c=2μ2,则 μ2=c/2;又设 Q=f(x) 和 t=x 得 2  ( 6)该可采储量可视为,将数理统计中的理论分布转为预测模型的转换常数。由此,式( 1)可写为再作如下设定a = 2NR/c ( 7)则得到预测油气田产量的模型为 ( 8)油气田的累积产量表示为 d ( 9)将式( 8)代入式( 9)进行积分得  12( 10)再将式( 7)代入式( 10),得到预测油气田累积产量的模型为  12( 11)对式( 8)两边取导数,整理得  1 ( 12)当 dQ/时,必然有021  13)由式( 13)可以得到最高年产量发生的时间为211 4 ( 14)式中: 14)代入式( 8)得到预测油气田最高年产量的公式为2/1m a x 4 2 8  ( 15)式中: 104t/a(油 ), 108m3/a(气 )。再将式 (14)代入式 (11)得到预测最高年产量对应的累积产量为  2112 16)式中: 104t(油 ), 108 )由式( 18)可以看出,对于瑞利模型来说,当采出可采储量的 40%时,油气田即进入递减期。N 18)已知 e=此式( 17)又可写为  211  17)将式( 7)代入式( 16)式得2 瑞利模型的求解方法由上述推导的结果可以看出,要想利用瑞利模型进行各项预测,就必须首先确定模型常数 a和  ( 19)若设g( 20)( 21)为此,将式( 8)等号两端先除以 由式( 22)看, Q与 lo g  则得( 22)当根据油气田的实际生产数据,由式( 22)进行线性回归之后,可以求得直线的截距 α和斜率 β的数值,并由式( 20)和式( 21)确定模型常数 a和 预测剩余可采储量和储采比的方法的建立根据已建立的瑞利预测模型,油气田的产量、累积产量和可采储量可分别表示为   122( 1)( 2)( 3)式中:104t/a;a和 a;104t ;104t 。由于剩余可采储量是可采储量与累积产量之差,由式( 2)和式( 3)整理得 2 ( 4)式中: 104式( 1)和( 4)整理得式中: ω为储采比, (5)可见,储采比与开发时间在双对数坐标系上呈 45° 直线下降关系。大庆油田萨北过渡带,1969年由人工切割注水投入开发,到1993年共 25年的实际开发数据。4应用实例将由表 1得到的年产量与生产时间之比和生产时间的平方的相应数据绘于图 1上,得到很好的线性关系。对图 1的直线部分进行线性回归,求得直线的截距为 10 1 萨北过渡带的 Q/t与 a和 3),得到该开发区的可采储量为1300 × a和 4),得到预测该开发区不同开发时间剩余可采储量的关系式为  921 3 0 0 ( 6)若将 5), ( 7)最后,再将 a和 1)和式( 2),得到预测该开发区不同时间开发时间的年产量和累积产量的关系式为    9211300 tp ( 8)( 9)由式( 6) -( 9)分别得到该开发区的剩余可采储量、储采比、年产量和累积产量的预测值(表 1)。从表 1可以看出,预测值与实际值比较接近或是一致的,表明结合瑞利模型预测剩余可采储量和储采比的方法是正确的。作业:以中国华北地区的任丘雾迷山古潜山油田为例,应用瑞利模型,预测该油田的年产量、累积产量、最高年产量、最高年产量发生的时间和相应的累积产量、可采储量、以及该油田的剩余可采储量和储采比。中国华北地区的任区雾迷山古潜山油田于 1975年 7月被发现,1976年投产。其油藏类型为块状底水潜山,孔、洞、缝发育,储层位于震旦系,以白云岩为主。该油田的开发数据列于下表:答案:由表得到 Q/t与 : t=α为 率 和 β的数值代入 α==1/可求得预测该油田年产量的公式为: 该油田的累积产量的公式为:  4 9 tp 将 a和 a=2NR/c,得到该油田的可采储量为11449× 104t。将 可得最高年产量发生的时间为 = 1217 × 104 = 4580× 104  0 0 预测该油田不同开发时间储采比的关系式为:任丘雾迷山实际产量与预测产量对比任丘雾迷山实际累积产量与预测累积产量对比二、广义翁氏预测模型 原翁氏模型的回顾 广义翁氏预测模型的推导 利用线性试差法求解广义翁氏模型参数 广义翁氏预测模型的应用举例参考文献:1 陈元千著 . 广义翁氏预测模型的推导与应用 . 油气藏工程实用方法 . 1996: 7元千,胡建国 . 对翁氏模型建立的回顾及新的推导 . 中国海上油气(地质) . 1996, 10( 5): 317章第 4节泊松旋回中,关于翁氏模型的建立,是这样描述的:1 原翁氏模型的回顾我国已故的中科院院土,著名的地球物理专家、教授、学者翁文波先生,于 1984年发表了 《 预测论基础 》 专著,提出了泊松 (回模型 (即翁氏模型 )。可以说这是为我国建立的第一个预测油气田产量的模型。假设一件事物 比于 t的 随着 种过程可以用下列函数表示:( A)当 dQ/ 0当 dQ/ 0当 时, (24)式中的伽马函数 Γ(b+1)的数值,由下式可以计算,(25)在利用( 25)式计算伽马函数的数值时,对于 b=的伽马函数值,可查 《 数学手册 》 的伽马函数表。3 利用线性试差法求解广义翁氏模型参数首先将 (17)式改写为下式:对 (26)式等号两端取常用对数得;若设:( 26)( 27)( 28)( 29)b 根据油气田已发生的产量 给定不同的 用 (30)式进行线性试差求解 b lo g ( 30)此时,当由线性回归求得直线的截距 的数值之后,再由 (28)式和 (29)式改写的下面公式,分别确定模型常数 a和 够得到相关系数最高的直线的 为该法欲求的正确 将 a、 b和 别代入 (17)式、 (22)式、 (23)式和(24)式,即可得到:预测油气田产量 (Q)的相关经验公式油气田的最高年产量发生的时间 (高年产量 (采储量 (数值。即:4 广义翁氏预测模型的应用举例下面以最著名的萨马特洛尔油田为例 油田的产层为白垩系砂岩 ,埋深 1600~ 2700m,含油面积 1575有效厚度 63~ 103m。 萨马特洛尔油田位于俄罗斯的西西伯利亚地区 ,于 1965年发现。 由容积法计算的原始地质储量约 50× 108t 由开发方案设计油田的可采储量约 20× 108~ 24× 108t  该油田于 1969 年采用内部切割注水投入开发。将 1969年至 1990年 22年间的开发动态数据列于下表:将表中的 b = 得到较好的直线(见下图)。b lo a = (= ( b+1 ) = b Γ(b)= (( (Γ( (( (( 油田的最高年产油量 高年产油量发生的时间 ( 1535 ( 104t )油田的可采储量 义翁氏模型的最佳拟合图结论1) 油气田的可采储量与模型常数 就是说,可采储量大的油气田,具有较大的 ) 油气田的最高年产量,除与模型常数 与 主要取决于前者。也就是说, 定具有较大的最高年产量。3) 油气田最高年产量发生的时间 b和 就是说,不管什么类型的油气田,也不管油气田储量的大小,只要它们的 最高年产量发生的时间应当相同, 高年产量发生的时间愈迟。作业三、气藏物质平衡方程式 物质平衡法基本概况 气藏物质平衡方程式的推导• 定容气藏• 水驱气藏参考资料:陈元千,董宁宇 . 气藏和凝析气藏物质平衡方程式的新推导 1999, 6(3)陈元千,杨通佑等 . 石油集天然气储量计算方法 . 石油工业出版社 . 1990 : 108油藏看成体积不变的容器,油藏开发到某一时刻,采出的流体量加上地下剩余的储存量,等于流体的原始储量。主要用途:根据开发过程中的实际生产动态资料和必要的油气水分析资料预测各种驱动类型油气田的地质储量、油气开采速度、油藏压力变化、天然水侵量和油气采收率等。1. 物质平衡法基本概况在建立物质平衡方程式时,要考虑到以下几个假定条件:1)储集层物性和流体物性是均质的,各项同性的2)储集层不同部位的原始地层压力和不同开发时间的地层压力,都保持平衡相等的状态3)在整个开发过程中,储集层内保持热动力平衡,地层温度保持常数4)不考虑毛管力、重力和润湿性的影响5)油、气藏即刻投入全面开发,并保持均衡开采,不考虑由于地层压降可能引起的岩层压实影响基本假设:在应用物质平衡方程式时,要想取得准确可靠的结果,必须取全取准以下三方面的数据:1)油、气藏的矿物地质方面的数据2)油、气藏的地层流体的 、气藏投入开发后的油、气、水产量数据和地层压力数据同时,还要注意,物质平衡方程式的应用,是要求在地层条件下,油、气、水得产量应保持是累积体积平衡的特点。      11物质平衡方程通式:2. 气藏物质平衡方程式的推导确定气藏的原始地质储量和可采储量判断气藏的驱动类型预测未来的开发动态气藏物质平衡方程式,是气藏工程中的重要方法。基于在气藏开发过程中,不同驱动力的作用,包括气体、束缚水和岩石的弹性膨胀驱动,以及天然水侵驱动,并考虑地下体积累积平衡的原则,对定容气藏和水驱气藏的物质平衡方程式,进行了完整的推导,其结果也可作为凝析气藏的物质平衡方程式。用途:(一)定容气藏因此,若将该值乘上 得相应的地层条件下的累积产气量 g。同时,该累积产出的天然气地下体积量,应当等于在以下三种不同驱动力作用下所占有的体积量。定容封闭性气藏:不存在边底水驱动作用的气藏。假设: 气藏的原始地层压力为 气藏投入开发 层压力下降到 P,相应的天然气体积系数为 同时在生产时间 藏在地面条件的累积产量为 于气藏压力从 , 储层岩石颗粒累积膨胀的体积 ,应等于储层孔隙累积减少的体积:在以上三种驱动力作用下, 累积占有的地下体积量 ,应当等于 气藏在 即:地层岩石有效孔隙压缩系数:第三种驱动力为储层岩石颗粒膨胀。( 4)( 3)( 5)将式 (1)、式 (2)和式 (3)代入式 (5)得:由容积法表示气藏原始地质储量的公式为:将式 (7)改为下式:( 6)( 7)( 8)再将式 (8)代人式 (6)得,定容气藏的物质平衡方程式为:若设:则得:( 9)( 10)( 11)( 12)气藏内天然气的压缩系数表示为:地层天然气的体积系数定义为 :地面标准条件下单位天然气的体积,在地层条件下所占有的体积量故可写为:( 13)( 14)在 于气藏压力从 ,天然气的累积膨胀体积 为:在 于气藏压力从 ,束缚水的累积膨胀体积 为:第一种驱动力为气藏内天然气的膨胀。第二种驱动力为气藏内束缚水的膨胀。A—气藏含气面积, h — 气藏有效厚度, 藏原始含气饱和度,小数φ— 气藏有效孔隙度,小数( 1)( 2)将式 (14)改为:由于 对式 (15)微分得:将式 (15)和式 (16)代入式 (13)得:( 15)( 16)( 17)对式 (17)分离变量积分得:由式 (19)得:由于 1,故式 (20)中的指数函数,可以比较精确地由下式表示:( 18)( 19)( 20)( 21)将式 (21)代人式 (20)得:由式 (22)可得天然气的压缩系数与体积系数的关系式为若将式 (23)代人式 (9)得:同时,也可将式 (24)改写为下式:( 22)( 23)( 24)( 25)对于气藏来说,由于气体的膨胀驱动作用,远远大于束缚水和岩石的膨胀驱动作用,两者相比,后者可以忽略不计。在 压力下,天然气的体积系数可分别表示为:因此,式 (24)和式 (25)可同样简化为下式:( 26)( 27)( 28)将式 (27)和式 (28)代人式 (26)得:由式 (29)可以改写为定容气藏的著名压力下降方程:若设 a=i和 b=(i)/G=a/G,则式 (31)得定容气藏的视地层压力和累积产气量的直线关系式为:( 29)( 30)( 31)由式 (31)可以看出 :这是一个截距为 P/Z=0,即将直线外推到与横轴相交处得气藏最大的累积产气量。该值由式 (30)可知为 ,即为定容气藏的原始地质储量 G。若根据气藏开发的技术经济条件,确定了气藏开发废弃的视地层压力 可由式 (31)改写的下式来预测可采储量。( 32)(二) 水驱气藏对于水驱气藏,除定容气藏中的三种驱动力的作用外,还有第四个驱动力, 即气藏天然气底水的驱动力。在气藏投入开发的 于气藏压力从 ,造成天然水域弹性膨胀,对气藏本体的累积水侵占有的有效(净)累积体积量为, 该值加在式( 6)得,水驱气藏的物质平衡方程式为:将式( 8)代入式( 33)得:再将式( 23)代入式( 34)得将式( 35)在改写为下式:这里的式( 36)就是水区气藏的物质平衡方程式的一种形式。气藏原始地质储量的地下体积可表示为:将式( 37)代入式( 36)得:在将式( 38)改写为下式:( 37)( 38)( 39)将式( 27)和式( 28)代入式( 39)得水驱气藏的压降方程为:若无天然水驱,即 0和 0, 且不考虑地层束缚水和岩石的弹性膨胀影响,即 0和 0, 则由式( 40)可得定容封闭性气藏的压力下降方程式( 30)。( 40)对于水驱气藏,同样由于地层束缚水和岩石弹性膨胀的影响很小,其数值与气体膨胀和天然水侵的作用相比可以忽略不计,故式( 40)又可写为:水侵体积系数为:将式( 42)代入式( 41),并设 ψ=( P/Z)/(i)及 = 到水驱气藏的无因次压力下降方程:( 41)( 42)( 43)对于定容气藏 w = 0, 由式( 44)得:若设定不同的 w( 0≤w< 1)值,并给定不同的 由式( 43)可得水驱气藏和定容气藏的无因次压降关系图。随着气田的开发,地层压力的下降, 而引起天然水侵的发生。四、以产量递减和成本递增为基础的石油储量价值评估模型 . 油气地质与采收率2005, 12( 1): 46 传统贴现现金流模型假定条件拓展国外较为流行的石油储量价值评估方法是贴现现金流模型。因此,通过资源预期能带来的现金流作为石油储量价值评估的依据是符合市场经济要求的。该模型顺应了资产的本质,即资产的价值与获得该项资产的成本无关,而取决于未来能够给持有者带来的经济利益,预期不能为持有者带来经济利益的资产应转化为费用或损失。式中: 104元;a;104元;  ( 1)其理论模型为:为了使这一理论模型能够应用于石油储量价值的精细研究,确定以下假设条件: 未来的石油产品价格、石油生产的单位销售税金及所得税金、单位管理费用、财务费用和销售费用维持目前水平。 未来石油生产的单位操作成本及维护支出随几何级数递增,即  10式中: /t; /t ;μ为单位操作成本及维护支出的年递增率(2) 处于稳产期的储量单元,其年产油量保持不变;进入递减期的储量单元,可视为稳产期为 0年的油田,其年产量遵循指数递减规律,即 000 00{ 000{00式中: 104t;104t ;a;(3)2 连续贴现公式当时间为连续变量时,即产油量不是按年贴现对,而是按月甚至按日贴现,连续贴现的指数公式为   剩余可采储量的计算由上述假定条件可知,剩余可采储量可按下述积分公式计算: T 000( 4)( 5)PT   0 00 11   01 TP 考虑贴现的剩余可采储量计算公式为:( 6)( 7)( 8)( 9)式中:104t;a;04t;为组合指数贴现系数;01 0 01211令式中: 考虑稳产期的组合指数贴现系数稳产期油田贴现的剩余可采储量模型仍可沿用前述的形式,但组合指数贴现系数应按照加权平均组合指数贴现系数计算:( 10)( 11)( 12)( 13) 贴现现金流模型的拓展根据上述假设和研究结果,可以将贴现现金流理论模型拓展为:  s 02211   011110       11111( 14)( 15)( 16)( 17)式中: /t;务费用和销售费用(可采用最近期开采企业平均期间费用水平),元 /t;采用最近期开采企业平均税负水平 ),元 /t; 0s  ( 18)从而,单位生产成本 p,m,s)一样,接受组合指数贴现系数 D’的统一调节。这样,储量价值评估公式( 14)可简化为:如果不考虑成本递增因素,即当 μ为 0时, A/’,此时成本递增贴现系数 ’ ,3 储量价值评估模型的参数分析 而组合指数贴现系数又是构成成本递增贴现系数的基础♥ 指数递减率对贴现系数的影响♥ 储量寿命对组合指数贴现系数的影响♥ 贴现率对贴现系数的影响♥ 稳产年限对组合指数贴现系数的影响 在拓展的贴现现金流模型中,有关剩余储量的可使用年限、产量的指数递减率、贴现率等参数都集中表现于组合指数贴现系数 (简称贴现系数 )之中。因此,对该系数的含义和变化规律进行分析,将有助于理解上述模型的可行性。计算结果表明,指数递减率越大,贴现系数越大,但扩大程度并不同步。虽然递减率放大了 6倍,但贴现系数只相差 大程度只有 17. 8%。指数递减率对贴现系数的影响假定储量寿命 (10a)和贴现率 (10% )都保持不变,分别计算不同指数递减率情况下的贴现系数。当递减率由 说明,同一油田在开采期间,递减率变化或估计不准确所引起的贴现系数变动可以忽略。当递减期由 50合指数贴现系数由 当递减期延长到 30合指数贴现系数降为 0. 526。 一般来说,当剩余可采储量规模一定,且指数递减率一定时,该储量的寿命也是一定的。储量寿命对组合指数贴现系数的影响 如果两个储量单元的递减率相同而储量寿命不同,则这两个储量单元的剩余可采储量一定不同。假定指数递减率 (贴现率 (10% )保持不变,分别计算不同寿命的储量单元的贴现系数。因为在指数递减率相同的情况下,寿命长的储量,其采出的平均时间也较长,单位储量折算为现货的程度就越低。表明寿命越短的储量单元,其贴现系数越大但储量寿命对贴现系数的影响,在 10 10种影响可以忽略。贴现率对贴现系数的影响表明 贴现率对贴现系数的影响是较为敏感的 。并且,这种影响与储量之间的自然差别无关,而是一个政策问题,只要按行业统一规定或国家惯例办理即可。 贴现率是一个与储量特性无关的经济参数。假定指数递减率 (储量寿命 (10a)保持不变,分别计算不同贴现率下的组合指数贴现系数。当贴现率由 合指数贴现系数由 在国外 10%是较常用的贴现率,而中国工程建设项目经济评价中规定使用的基准收益率为 12%。稳产年限对组合指数贴现系数的影响假设 T=15a, a=I=10%, D=分别计算不同稳产期年限所引起的组合指数贴现系数的变化 (下 表 )。通过表可以看出,稳产期的长短对组合指数贴现系数的影响很不敏感。因而,稳产期估计不准并不会对单位储量价值产生很大影响。假如, 3油气储量的价值在 200元 /这种差价仅为 8元 /t,是可以忽略的。稳产期 /贴现现金流拓展模型的应用与评价石油储量可以当作石油产品的期货,其价格相关性很高 根据世界储量交易市场的统计资料,储量交易价格与同一经营环境下石油产品交易价格的比例为 20% 。 根据长庆油田分公司 2000年原油销售价格,单位储量价值最高可估计为 525元/ t。因而根据国外储量交易价格与石油产品交易价格的比例关系可以判断石油储量价值评估的合理性。当贴现率为 0%, 5%和 10%时,单位储量价值分别为 t,应用贴现现金流拓展模型和长庆油田分公司 2000年的实际原油价格、税收和成本资料对 33个储量单元共计 141个储层进行了测算。由此可见,贴现现金流法在 5% —10%贴现率下的评估结果是比较接近交易现实的。组合指数贴现系数反映的是单位剩余可采储量折算为单位现货产量的程度。从经济意义上讲,当剩余可采储量规模一定时,储量单元的指数递减率越大,其寿命将越短,则贴现系数越大;而当指数递减率和储量寿命一定时,贴现率越小,则贴现系数越大。贴现现金流模型有两个较为综合的参数,即组合指数贴现系数和成本递增贴现系数。成本递增贴现系数反映了在贴现条件下,成本递增因素对储量价值的影响,当贴现率一定时,递减率越小,递减期越长,则该系数越大。结论
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