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【图文】九_4_5_区东部齐三段特稠油提高蒸汽驱开发效果

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图文 _4_5_ 东部 齐三段特稠油 提高 蒸汽 开发 效果
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 [收稿日期 ]2014-07-27[作者简介 ]陈光喜 (1987-),男 ,硕士 ,助理工程师 ,现主要从事油田开发方面的研究工作 。九4+5区东部齐三段特稠油提高蒸汽驱开发效果研究陈光喜(中石油新疆油田分公司勘探开发研究院 ,新疆 克拉玛依834000)王群 ,郭娜 ,何燕 ,王梅(中石油新疆油田分公司新港作业分公司 ,新疆 克拉玛依834000)[摘要 ]特稠油油藏蒸汽驱开发具有较大难度 ,主要是由于非均质现象较为严重 ,造成蒸汽波及系数较低 ,蒸汽指进现象严重 ,易出现汽窜现象 ,同时造成井组受效不均 。对比分析了新疆油田九4+5区东部J3q3 特稠油蒸汽驱开发先导实验区和扩大区的物性条件,研究了新疆油田九4+5区东部 J3q3特稠油蒸汽驱开发实际及开发过程中存在的主要问题 ,并有针对性的提出了间开控关 、调整注汽方式 、封堵调剖 、吞吐引效 、调整射孔对应关系和完善井网等具体措施 。实际应用表明 ,以上措施增油效果明显 。[关键词 ]九4+5区 ;J3q3;储层物性 ;特稠油蒸汽驱 ;蒸汽波及系数[中图分类号 ]TE357.44[文献标志码 ]A  [文章编号 ]1673-1409(2014)31-0169-04九4+5区油藏构造上位于准噶尔盆地西部隆起克百断裂带中段 ,该断裂对九4+5区齐古组 (J3q)稠油油藏的形成起到了遮挡作用 。J3q自上而下分为3段J3q1、J3q2和J3q3。目的层J3q3(齐三段 )顶部埋深275.5~340.6m,平均308.6m,属辫状河沉积体系 ,离物源较近 ,岩性变化较大 。沉积厚度在14.4~59.4m,平均40.7m,平面上由工区西南部向东北部逐渐变大 。孔隙度在24.5%~33.4%,平均29.12%;渗透率在45~3560mD,平均676.9mD,为高孔 、高渗储集层 ,20℃时地面脱气原油黏度为41236mPa·s,属于特稠油油藏[1]。九4+5区东部吞吐区域J3q3开发试采始于2003年 ,2004~2008年期间通过老井加深或补层进行全面开发 。研究区域由于J3q2生产受地层水影响 ,大部分井已调整至J3q3单采 。研究区域114口井 ,55口井由J3q2加深至J3q3生产 ,59口井单采J3q3生产 。为提高油藏动用程度和特稠油转驱后生产的认识 ,在九4+5区东部砂层较为稳定 、有效厚度较大 ,采出程度<20%,剩余储量>1.0×104t,原油黏度10000~50000mPa·s,黏度范围内的区域进行了转驱生产 。2010年9月 ,九4+5区东部8个超稠油汽驱井组转入反九点汽驱先导试验生产 ,2012年12月在该区域进行了13井组的汽驱扩大生产 。截止2014年5月 ,九4+5区东部超稠油区域共转驱21个井组 ,相关采油井93口 。累积注汽48.05×104t,累积产油4.87×104t,井组产油水平35.60t/d,阶段油汽比0.10,平均含水90%。扩大试验区13井组累积注入蒸汽20.53×104t,累积产油2.1×104t,累积产液25.46×104t,阶段油汽比0.10,综合含水92%。1 先导区与扩大区物性条件对比2012年蒸汽驱开发的13个井组在油层厚度等储层物性方面和先导试验区8井组存在一定的差异 ,先导区的油层有效厚度11.4m要高于扩大区的9.8m,这对于开发效果有着非常重要的影响 :先导区原油黏度为38786mPa·s,要小于扩大区的43256mPa·s,黏度大小对于稠油开采具有决定性的作用 ,黏度越大 ,对采油工艺要求越高 ,蒸汽驱效果越差 ,采收率越低 ,成本越高 ;先导区汽驱前阶段含水仅75%,而扩大区达到了91%;另外 ,汽驱前平均吞吐轮次先导区仅6.2次 ,而扩大区已达10.2次 ,吞吐轮次越高 ,转驱难度越大 ,转驱效果也越差 。·961·长江大学学报 (自科版 )2014年 11月号理工上旬刊 第 11卷 第 31期Journal of Yangtze University(Nat Sci Edit)Nov.2014,Vol.11No.31  由于九4+5区东部未转驱区域平均吞吐轮次高达10.2,平均含水已达92%,平均油汽比仅0.09,单井产能也仅0.71t/d,因此未转驱区域生产效果不理想 ,若继续吞吐开采 ,效果较差 ,2012年12月 ,对扩大区的13个井组进行了转驱 ,有以上分析可知由于先导性试验区与拟扩区域油藏条件进一步变差 ,主要表现为黏度 、含水及吞吐轮次均高于先导区 ,而油层厚度要小于先导区 ,扩大后可为后期特稠油蒸汽驱开发提供依据 。2 扩大区存在的主要问题2.1 油井平面见效差异大由先导区和扩大区井组分类对比图及统计表 (见图1、表1)可以看出 ,扩大区主要以Ⅲ、Ⅳ类井组为主 ,而先导区主要以Ⅰ、Ⅱ类井组为主 。主要是由于扩大区区域以河道沉积为主 ,但伴随有部分心滩 ,储层平面非均质性严重 ,沿河道主流线方向蒸汽推进速度快 ,易产生汽窜现象 ,另外先导区较扩大区物性要好 ,导致平面上受效不均匀 、见效差异大 。图 1井组分类对比图2.2 汽窜现象仍有发生表 1先导性试验区与拟扩区域井组分类统计Ⅰ类井组Ⅱ类井组Ⅲ类井组Ⅳ类井组先导区 33  2  0扩大区 03  8  2九4+5区由于吞吐阶段形成的汽窜通道在汽驱阶段具有继承性 ,另外由于河道沉积的连通性好 ,油层非均质性造成采出程度不同 ,井间连通性差异较大 ,影响开发效果 。汽窜容易在高渗层中形成通道 ,使油藏动用不均的矛盾加剧 ,不利于油藏开发效果的改善和采出程度的提高 。受窜井液量剧增 ,温度升高 ,导致地层出砂 ,严重的还可能导致套管受损 。另外 ,注汽量散失 ,从无效受窜井无控制逸散 ,在受窜井周围产生高压高温区 ,既浪费大量热能又存在极大的不安全因素 。2.3 含水较高该区平均含水已达92%,主要是由于多轮次吞吐注汽 ,注入水回采率低 ,另外由于构造原因 ,受底水影响严重 。随着综合含水率的不断上升和低产油井的大量增加 ,原油的生产成本越来越高 ,对于油田的开发 ,尤其是地面工程系统 ,提出了更高的要求 ,要立足于应用新工艺 、新技术 、节约成本 、降低能耗 。·071·理工上旬刊*油气田开发工程 2014年 11月3 措施及效果分析3.1 间开控关 ,调节泄压通道由于受稠油油藏开发规律的制约 ,在稠油油藏的开采过程中 ,存在一些供液不足的低产低效井以及高频率汽窜井 ,低产低效井调整抽汲参数后系统效率仍很低 。对于这些油井目前采取间开制度的方法 ,人为根据油井产量 、功图液面动态资料以及汽窜情况 ,决定油井定时开机 、停机来实现 。通过间开 、控关措施 ,调节高渗方向泄压通道 ,从而提高蒸汽波及效率 ,减少汽窜现场的发生 ,提高低产低效井系统效率 。目前已在九4+5区实施该措施18井次 ,累计增油232t。3.2 调整注汽方式 ,补充地层能量图 2952035井组综合开发曲线在稠油生产开发过程中 ,注汽方式的优化可以获得更高的产量 、提高开发效益 ,使油田更加合理的开发 。在九4+5区 ,对于动液面偏低 ,地层亏空 、地层能量补充不及时的区域 ,提高注汽速度 ,转换注汽方式 ,可以获得较高的产油水平以及经济效益[2]。典型井952035井组 (见图2)转换为注2停1的注汽方式 ,注汽速度提高为50~70t/d,计算井组视流压平均上升0.16MPa,平 均 产 油 水 平 上 升1.0t/d,并且井组持续见效 。3.3 封堵调剖 ,提高蒸汽波及体封堵调剖是通过调整层间渗透性差异来达到调整层间吸汽状况 、控制蒸汽窜流 、提高蒸汽驱波及系数的目的 ,由于储层平面非均质性严重 ,造成注入蒸汽沿高渗透层突进 ,中低渗透层波及程度低 ,严重影响蒸汽驱的开发效果 ,从分析研究来看 ,九4+5区沿河道主流线方向蒸汽推进速度快 ,平面上蒸汽驱替不均衡[3],建议对持续高温 ,汽窜严重的4个井组 :95339、95340、95341和953107实施封窜调剖 。3.4 吞吐引效 ,改善平面动用不均在稠油油藏蒸汽驱开采过程中 ,主要由于岩性和原油黏度差异造成的严重非均质性 ,造成了平面上动用状况极度不均匀 ,高渗部位的频繁汽窜以及低渗或者断层阻隔部位的低产甚至不上油 ,严重影响了油藏的正常生产 。吞吐引效主要就是用来改善平面动用不均 ,对于井组内存在断层或者连通性较差的油井进行单独的蒸汽吞吐 ,这样既可以保证低产井的产油量 ,又可以增加井组之间的连通性 ,使蒸汽在井组内能够较为均匀受效 ,一般选择未见效的采油井以及物性相近的油井同时注汽 。3.5 调整射孔对应关系 ,增加射孔层位对应率射孔对应性的高低程度对于产量的高低有着直接的影响 ,在供液充足的情况下 ,射孔对应性越高 ,油井产液量越高 ,油层动用程度也就越高 ,反之 ,射孔对应性越低 ,油井产液量越低 ,油层动用程度也越低 。因此 ,射孔对应性是油田生产中必须严格把控的因素 。经统计分析 ,在九4+5区目前21个井组中 ,注采层位未完全对应的共有7个 ,建议对这7个井组进行补孔措施 ,进一步提高油层动用程度 。3.6 完善井网 ,提高油藏开发效果进入高含水开发期 ,随着对剩余油挖潜的不断深入 ,要求井网对油层控制程度进一步提高 ,以不断适应提高蒸汽波及体积的需要 ,满足挖掘剩余油资源的需求 。这时用蒸汽驱控制井网的完善程度 ,对稠油油藏的采收率及开发效果具有很大的影响 ;井网不完善区域也是高含水开发阶段剩余油富集的有利部位 ,其中最有利的是只注无采型 ,相当于低渗透油层的超前注水 ,增加了地层的能量 ;而只采无注型属于枯竭式开采 ,采收率低 ,会残留大量剩余油 ;无注无采型相当于资源未动用 ;其他类型则动用程度低 ,剩余油也相对富集 。合理的井网 ,将会较大幅度的提高采收率和油藏开发效果 。九4+5区汽驱井网·171·第 11卷 第 31期 陈光喜等 :九4+5区东部齐三段特稠油提高蒸汽驱开发效果研究不完善 ,井点缺失 ,无注汽井点控制 ,建议在论证的基础上完善井网 。4 结论与认识1)对于特稠油油藏 ,开发方式由蒸汽吞吐转换为蒸汽驱是切实可行的 ,并且具有明显的改善效果 。2)油藏条件的好坏对于蒸汽驱的开发效果有直接的影响 。3)特稠油油藏的蒸汽驱开发有间开控关 、调整注汽方式 、封堵调剖 、吞吐引效 、调整射孔对应关系和完善井网等具体措施 ,且增油效果明显 。[参考文献 ][1]李海军.新疆克拉玛依九区稠油评价[J].石油炼制与化工,1988(1):66.[2]孙来喜 ,张烈辉 ,冯国庆 ,等.克拉玛依油田九区蒸汽吞吐后开采方式优化研究[J].石油地质与工程,2008,22(2):60-63.[3]雷兴中.克拉玛依六、九区浅层稠油热化学采油技术研究 [D].成都:西南石油学院 ,2003.[编辑 ]辛长静(上接第161页)3 结论与建议1)注气量对注氮气吞吐开发效果的影响显著 。周期注入量越多 ,油藏和地层流体的压力补充就越大 ,原油中氮气的溶入量增加后产生的抽提作用就越大 ,从而获得较高的采收率 。2)焖井时间也是直接影响注氮气吞吐生产过程的重要因素 ,适当提高焖井时间有利于提高采收率 。3)在制定开发方案时 ,应根据缝洞型油藏的实际情况设计合理的注气量和焖井时间 ,在此基础上确定注气压力 、注气轮次等工艺参数 ,确保注氮气吞吐施工取得成效 。[参考文献 ][1]康志江 ,李江龙 ,张冬丽 ,等.塔河缝洞型碳酸盐岩油藏渗流特征[J].石油与天然气地质,2005,26(5):634-640.[2]刘中春.塔河油田缝洞型碳酸盐岩油藏提高采收率技术途径[J].油气地质与采收率,2012,19(6):66-68.[3]刘成.氮气技术在油气生产中的应用[J].断块油气田,2001,8(4):61-64.[4]徐克彬 ,徐念平.雁翎油田注氮气提高采收率工艺技术[J].石油钻采工艺,1998,20(3):69-75.[5]李金宜 ,姜汉桥 ,李俊键.缝洞型碳酸盐岩油藏注氮气可行性研究[J].内蒙古石油化工,2008(23):84-87.[编辑 ]李启栋·271·理工上旬刊*油气田开发工程 2014年 11月
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