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盐岩渗透特性的试验研究及其在深部储气库中的应用

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渗透 特性 试验 研究 及其 深部储气库 中的 应用
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第33卷第1014年石力学与工程学报 O.10 2014 盐岩渗透特性的试验研究及其在深部 储气库中的应用 刘伟1,李银平 , 春和 ,马洪岭 (1.中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室,湖北武汉430071; 2.乌德勒支大学地球科学系兰乌德勒支3793) 摘要。为给深部盐岩地层(≥1 500 m)中所建天然气储库的稳定性和密闭性评价提供科学指导,针对取自江苏金坛 的不同杂质含量盐岩试样,在荷兰乌德勒支大学揭示盐岩的变形特征与渗透率演化规律。试验研究表明:在围压20 着偏应力从0~40 伤后的低含泥盐岩的渗透率从1O m 以下,而损伤后的高含泥盐岩的渗透率 则平均高出前者1~2个量级,推测表明损伤后的盐岩在加载下裂纹闭合、孔隙减小、逐渐压缩密实,进而渗透率 快速降低,同时也表明外载压密作用对纯盐岩的裂纹压缩闭合、甚至损伤修复作用更显著。根据试验成果,并利 用H.00~2 000111深部的盐岩地层中的球形腔体的围岩应力状 态分析显示,围岩几乎都位于扩容边界以下的安全区域,由此推知:即使在储气库低压运行条件下,围岩中较难 发生扩容而导致密闭性失效事件发生,腔体的密闭性能极好。该研究为深部盐穴储气库的可行性和密闭性评价提 供有利支撑。 关■词:岩石力学;深部盐岩地层;储气库;渗透特性;瞬态法;压缩闭合;压缩一扩容边界 中田分类号l 52 文献标识码l A 文章编号2 1000—6915(2014)10—1953—09 o 1..793,In to of in 1 500 m、,to of on of he of aS in at he at at 0 t of 0一 m to 0一 m2 of —4O to 誓日期‘2013—12—30:修回日期l 2014—04一盒疆目41472285);国家自然科学青年基金资助项目(51304187,51104108) 作者■介986一),男,2009年毕业于中国石油大学(北京)石油天然气工程学院土木工程专业,现为博士研究生,主要从事深部岩石力学及 工程应用方面的研究工作。26.0.13722~.014.10.002 岩石力学与工程学报 2014笠 of —2 of to be to in of in is it is in in of It be of in of in 引 言 我国战略原油仅有40 低于联合 国建议的90 远远低于美国(168 d)、日 本(200 d)等发达国家的标准。而天然气储备仅占年 消耗量的3%,也远低于国际上年消费总量15%~ 20%的标准。因此,加快建立充足的油气资源储备, 对我国经济社会稳定、国防安全等都有重大的战略 意义。 盐岩具有低孔隙度、低渗透率、流变性、损伤 自修复、可水溶开采和高度战略安全性等优良特性, 被誉为油气最佳储存介质,欧美国家近一半的油气 资源都储存在盐岩地层中【1l。近年来,随着我国在 深部盐穴能源储库的研究和建设步伐的加快,在东 部的江苏省金坛市已有15口天然气盐穴储库投入 使用,在湖北应城、潜江,江苏淮安,河南平顶山, 湖南衡阳等地也正在开展深部盐穴储库的先导性论 证【 。 随着较浅盐矿(95%)的渗透结果。在国内针对盐岩的渗透特 性,尤其是室内和现场试验开展的非常少,对盐岩 的测试一般参考煤岩、泥岩等测试手段。我国深部 (≥1 500 m)盐岩储量更为丰富,但盐岩一般为层状 结构或含杂质盐岩,其渗透特性和渗透机制的研究 还处于起步阶段;此外,盐岩属于低渗介质下渗透率≤1旷2。m 1,对测试的方法和测试精度 均有极高的要求,国内针对煤岩、砂岩、泥岩等的 常规方法和测试设备难以满足其测试要求。因此, 亟待对此类盐岩开展研究,为深部盐穴储气库的建 造及运行提供科技支撑。 本文针对我国盐岩含杂质的赋存特点,与荷兰 乌德勒支大学C.J.用瞬态法开 展了不同组分盐岩的渗透特性试验,获取了盐岩渗 透的渗透率及并揭示了其演化规律。最后,结合国 际上广泛采用的盐岩压缩一扩容边界的有关理论与 第33卷第10期 刘伟等:盐岩渗透特性的试验研究及其在深部储气库中的应用 ·1955· 本文测试结果,对我国深部地层条件下的储气库的 围岩稳定性和密闭性给出了分析和评价。 2瞬态法 2.1渗透测试方法 渗透率测试常用的3种方法 31)稳态法, 该方法是在岩芯两端施加一个流体压差,待渗流达 到稳定流动时,测定流量与时间,并采用达西公式 计算岩芯的渗透率;对于低渗介质该方法达到稳态 所需时间极长。(2)周期加载法,该方法是在岩芯 一端施加随时间正弦变化的孔隙流体压力,测试岩 芯另一端在此周期加载下的流体压力的变化,进而 换算求得渗透率。(3)瞬态气测法,又叫脉冲法, 该方法利用气压在孔隙介质中的衰减规律计算渗透 率,由于无需等待渗流场达到稳态,故耗时远远短 于稳态法,且测试精度较高,非常适用于致密低渗 岩石的渗透率测试。盐岩在未有损伤或压缩密实状 态下,渗透率低至1010-2 m ,流动趋于静止, 常规测试方法及常规仪器难以准确测得其渗透率。 H.J. 盐岩的渗透率测试,并给出了相关的注意事项、 试样前处理方式和详细的测试步骤。鉴于瞬态法的 独特优点和对盐岩测试的经验可循,本文采用该方 法对盐岩渗透率开展测试。 2.2瞬态法原理 瞬态法是w F..5]提出的, 其原理为:测试前,将岩芯放于上、下压力室之间, 并在上、下压力室同时施加相等的恒定气压,然后 给上压力室施加一个脉冲压力。在压差作用下气体 产生渗透(压差 =P 一 ),上压力室的气压P 会逐渐衰减,而下压力室的气压 会逐渐上升,直 到两端压力达到新的平衡;然后利用气体衰减规律 计算渗透率。关于瞬态法的测试原理及测试方法, W F.6出了更详细的介绍。 2.3渗透率计算 采用气体对盐岩、泥岩等低渗介质开展测试时, 将会出现一些异于常规渗透的特殊的物理现象,比 如滑脱效应【体分子由于在孔径壁处的流速不 为0,进而使得气测渗透率高于液测渗透率;当孔 径尺寸与分子自由程接近时,这一微观机制就易于 表现出来。因而,采用气测法时,一般需对渗透率 采用 盐岩骨架致密,孔隙结构尺寸非常小,致使滑 脱效应不可忽略。克氏渗透率 小于其气测渗透率 ,若不采用克氏公式修正,得出的渗透率比实际 渗透率要高。周宏伟等给出的测试数据表明,气 测渗透率比绝对渗透率高30%~50%;C.J.明确指出:气压是影响克氏效应的重要因 素,当气压相对较高时,滑脱效应就不明显。这是 因为滑脱效应是气体特有性质,当气压越高时气体 的性质越趋近于液体,故滑脱效应的影响会随气压 升高而逐渐变弱。 J.体在岩芯内的衰 减符合以下规律: Ae(t)=(中:为s), 为由给定试样和试验条件确定的常数(s ): : —A 盟 (2) t v 呻 式中:m );m );, 为试样长度(m); , 分别为试样上、下端压力室 的容积(m ); 为氩气常温时的动力黏度(Pa·s); 为氩气的压缩系数( 进而得出瞬态法渗透率的计算公式 】: d[1三A (3) j I ~ 一 3试验设计及测试 3.1试验准备 我国适用于造腔的盐岩均为湖相沉积构造,盐 岩中一般含有较多的杂质芒硝、泥岩、 有机质等),其物理力学性质与纯盐岩具有显著的差 异【2刚。本次测试选取了2种最具代表性的盐岩: 低杂质盐岩和高杂质盐岩。岩芯取自江苏金坛近 1 000 尽可能地减少损伤,试样采用钢锯 切屑+细砂纸手工打磨制成,高约85 径约49 工好的典型试样如图1所示。晶体状,晶粒大小5~12 界分明,局部 灰黑色为泥岩杂质,杂质含量<5%:色,盐岩晶粒5 部为钙芒硝、泥岩 类杂质,呈团块状和带状分布,杂质含量-~25%。 3.2试验开展 本次渗透试验在荷兰乌德勒支大学验室开展。考虑到为深部 地层00~2 000 m;地应力高达 34.5~46.0 的能源储库服务,储气库的运行 岩石力学与工程学报 2014钲 b) 低含泥盐岩与高含泥盐岩典型试样 of h J gh 力一般为地层压力的1/3~4/5,故本次试验围压 设为20 了揭示盐岩在不同偏应力下的渗透 演化规律,试验中偏应力为0~ 40 范围可基本包含1 50000 气库任意工况下的围岩偏应力状态。 采用性质稳定的氩气(为测试气体,上、 下压力室的平均压力≥1.5 压力足以减小滑 脱效应的影响,故未对测试结果再作克氏修正。岩 芯在套钻取芯、应力释放、试样加工等工序下,必 然造成晶界错动、张开,进而造成不可避免的损伤, 其效果类似于造腔及低压运行下腔体围岩损伤区 (为消除损伤对渗透率的影响,先将试样在 静水压力(5~20 压缩24~48 h,促使晶间张 开裂隙闭合,同时测试相应的渗透率。 4试验结果及分析 4.1低含泥盐岩试验结果分析 4.1.1测试结果 低含泥盐岩的渗透率测试结果表明,初始阶段 (静水压力5 岩的渗透率高达10 。m ,而随 着静水压力增大到20 偏差应力达到20 透率就已经超出测量 精度(10-2 m )。整个加载过程中渗透率的下降不少 于5个量级。典型低含泥盐岩渗透率测试结果及曲 线分别如表2中,测试步数超过 4步时,渗透率已经低于仪器精度下限,未测出数 据,用虚线表示。 4.1.2渗透特性分析 (1)渗透率演化特征 从表初始阶段盐岩的渗透率 高达10 。m ,如此高的渗透率即便对于油气储集 层,一般也只能算作低渗油藏,而作为储气库围岩 则极难满足密封性能要求,充分说明盐岩的损伤极 表1 典型低含泥盐岩渗透率测试结果( 测试步数/步 图2典型低含泥盐岩渗透率测试结果曲线( 其严重。随着加载时间和静水压力的增加,张开和 错动的晶界得到充分的压实闭合,盐岩渗透率呈逐 渐降低趋势。在围压20 应力10 其渗透率已经低至1.29m ,下降了1个量级; 而在超过偏应力10 透率便已超出测试 精度(1O m ),表现出不渗透的优良特性。这表明, 当偏应力达到10 渗透起决定作用的那 些连通的裂隙已经闭合或呈相互孤立,且盐岩结构 也变得更为密实,进而导致渗透在岩芯中几乎不发 生。在卸载阶段,当卸去偏应力,仅保留5 低静水压力时,盐岩仍表现出不渗状态(<10 m 、,该值仍比最初加载时5 率低5个量级以上。 从整个应力路径下的渗透率测试结果可得出2 个重要结论:①盐岩的损伤对低渗特性将造成重要 破坏,使其渗透率增加近5个数量级,极大地降低 了盐岩的密闭性能。但加压可促使损伤裂隙闭合或 连通中断,促使盐岩孔隙度减小、结构致密特性回 复,从而恢复低渗特性;②损伤盐岩的压缩属于典 日山苫\ 圈 ∈ 堡 ∞ ∞ 如 如 m 0 4 5 6 7 8 9 0 1 0 0 0 0 O 0 0 O Ⅲ/静錾f 第33卷第10期 刘伟等:盐岩渗透特性的试验研究及其在深部储气库中的应用 ·1957· 型的不可逆变形、具有非弹性和变形恢复迟滞效应。 因此,即便卸去压力,渗透率也并未回到损伤前的 高值状态;卸载后,应变恢复(晶界因卸载而重新滑 移、错动、张开)过程远滞后于应力,短期内难以恢 复到损伤时的状态,即短期不会出现渗透率又很高 的情形。这对工程是极为重要的,这就是说在储气 库运行期间,若不得不紧急采气时,仅从密闭性角 度而言,由于盐岩良好的应变时滞性,围岩的渗透 率短期内可能不会出现急剧升高的现象。即便如此, 该过程仍必须严格控制采气周期并及时注气升压。 (2)低渗特征 偏应力在10~40 透率均低于 10-2 m ,盐岩表现出几乎不渗透的优良性质。含有 较少杂质时,盐岩的低渗特性并未受到显著影响。 与以往研究不同的是,当偏差应力较高时(30~40 盐岩并未出现预想的渗透率激增突变现象, 即盐岩的应力状态还没进入扩容区。这从表1中的 体应变也可见,即便处于40 试样的体应变 仍处于下降状态(压缩)。该特性对 于确保深部盐穴储气库围岩的密闭性是极为有利 的,对此,后文将做详细探讨。 4.2高含泥盐岩试验结果分析 高含泥盐岩的渗透率测试结果表明,初始阶段 (静水压力5 岩的渗透率高达10 m (高 出低含泥盐岩1个量级),而静水压力增大到2O 20 ,渗透率反而升高了近6倍。此后,随着偏应力 增加,渗透率逐渐下降,但基本维持在10 量 级。整个加载过程中渗透率下降近4个量级。典型 高含泥盐岩渗透率测试结果及曲线分别如表2和 图3所示。 表2典型高含泥盐岩渗透率测试结果( 测试步数/步 图3典型高含泥盐岩渗透率测试结果曲线(of (1)渗透率演化特性 从表2和图3可见,高含泥盐岩对压缩的敏感 性也较为明显,当静水压力为5 岩的渗 透率高达1.1m ,密封性能极差;而当静水 压力达到20 透率就低至2.02m , 渗透率下降了近500倍,说明静水压力作用可有效 促使岩芯内部裂隙压密、闭合,进而使岩芯恢复其 低渗特性。当进入偏应力状态加载时,渗透率随偏 应力的增加先较快降低而后缓慢升高,且基本维持 在10叫 1级。在卸载阶段,静水压力为20 ,渗透率仍低至4.02m ,未出现明显变化; 但当静水压力低至5 透率的值却有所升 高9m )。 武志德等[2 杂质盐岩在压实较好 情况下渗透率低至10-2 m ,这与本测试的结果有 一定的差异。这可能是因为杂质成分及其与盐岩晶 粒的胶结方式不同造成的。但从本文中2种盐岩的 渗透率演化关系可以看出,高含泥盐岩对压力的敏 感性更强,在静水压力从5~2O 下降近500倍(低含泥盐岩仅有2.5倍)。渗透率的 下降主要是因为裂隙闭合、喉道减少,进而使气体 渗透空间减小所致。含杂质高的盐岩在应力释放、 制样时产生的损伤程度应高于低杂质盐岩,产生的 碎裂也更严重,进而表现出更高的损伤渗透率。因 此,在静水压下的压密敏感性也更强烈。从细观角 度而言,泥质颗粒细小、一般随机分布于盐岩晶界 之间;含杂质较多时,极有可能改变了晶界的物理 力学性能,一定程度上降低了盐岩晶界间的压实重 结晶性能。这从2种岩芯卸载时渗透率不同表现也 可看出:高含泥盐岩的渗透率所有升高,说明闭合 的裂纹中又有部分重新张开。由此可断定,杂质含 量越高的盐岩,其弹性后效性质也越低。因此,要 确保其渗透率能维持在较低数值,高于纯盐岩时的 岩石力学与工程学报 2014年 运行压力是较有必要的。 (2)低渗特性与变形特性 高含泥盐岩的渗透率在损伤严重条件下高达 10叫 m ,但压缩下渗透率的下降极为迅速,渗透率 较快地就达到10 m 。当偏应力在0~20 化时,随偏应力的增加,渗透率随偏应力的增加 也下降得较快;偏差应力在20~40 渗透率随偏差应力的增加反而呈小幅度增加,这可 能是因为压实效应与新损伤产生同时作用的结果。 当偏差应力达到40 透率仍未发生突然 增加,即未出现扩容现象。从表2中体应变也可看 出:偏差应力达到40 应变仍处于缓慢 下降过程,即岩芯还处于进一步压缩过程之中。高 含泥盐岩的渗透率比低含泥盐岩的渗透率高1~2 个量级,说明杂质的存在对渗透率可能产生不利的 影响。这可能是因为,杂质的存在一方面改变了盐 岩晶界性质,使裂纹完全压缩闭合压密效果的难度 加大:另一方面杂质本身发生的脆性破坏使岩芯内 部产生了更多微裂隙。 4.3小结 高含泥盐岩的渗透率高出低含泥盐岩较多,且 压缩密实性能也不及后者。对比表1,2发现,当达 到相同偏应力时,低含泥盐岩的轴向应变(6.5%)远 大于高含泥盐岩的2倍(3%),即后者变形能力更差, 性能偏于硬脆。从渗透演化规律而言,2种岩芯的 渗透率均满足储气库运行的密闭性要求,且纯度(更 低渗透率)越高的盐岩越好;然而,低含泥盐岩的变 形速率明显高过高含泥盐岩,对应腔体的体积收缩 速率也较快,稳定性和安全性必然受到一定的影响。 腔体应该避免出现过快的蠕变速率和过大的体积收 缩,由此可见,高含泥盐岩未必是不利地层。还应 综合考虑多重因素,以便做出合理的评判。 5扩容边界的讨论与应用 5.1盐岩的压缩一扩容边界 若将盐岩在不同围压下的扩容起始点在应力空 间链接起来,则可以得到一条反映盐岩扩容起始点 随应力状态变化的关系曲线,该曲线被称为压缩一 扩容边界( 对于盐岩这种结晶类岩石,渗透率和扩容之间存在 即为紧密的内在联系,扩容一旦发生,表明试样内 部微裂隙出现稳定发展和贯通,具体相应特征【"】可 由图4加以体现。从图4可见,在 垂 萋 星 八面体正应力/4盐岩处于压缩区、扩容区渗透特性差异表征【¨ in 】 岩的微裂隙压缩闭合、孔隙度和渗透率都极低,仅 发生塑形变形;而在岩裂隙、孔隙 增多、相互贯通,渗透率随偏应力增加而快速升高, 即渗透率发生突变【。 扩容边界可用于反映盐岩渗透率突变激增的临 界判据。因此,在国外盐穴储气库的设计主要参考 盐岩的损伤扩容性质,扩容边界已成为判定盐穴渗 透稳定性和密闭性的重要判据 引。 由于盐岩本身物理力学性质及试验条件的差 异,不同学者给出了不同的压缩一扩容边界函数, 最常见的形式【f(o"m, )= + +4) 式中: , 为拟合参数;分剐为八面体 正应力和八面体剪应力,且有 ( + + ) (5) =:【 + + ) (5) =÷【( 一 ) +( 一 ) +( 6) O 式中: , , 为应力空间的三向主应力。 对于常规三轴压缩试验: = =7) 一 = —8) 式中:由此可得 = ( + + )= △ + (9) ( 一 ) +( 一 ) +( 一 ) : [..~ △ (1o) 从式(9),(10)可见,压缩扩容边界完全可由围 第33卷第10期 刘伟等:盐岩渗透特性的试验研究及其在深部储气库中的应用 压和偏应力确定。将本文2种岩芯在各测试阶段对 应的应力点绘制在应力空间( , )中,同时给 出了C.J.各矿区盐岩的压缩一扩容边 界线,得到不同矿区盐岩扩容边界与本文测试点如 图5所示。 矗 室 堪 0 10 2O 30 40 5O 60 八面体正应力/5不同矿区盐岩扩容边界与本文测试点【 of in 从图5可以看出,不同盐岩的扩容边界线是不 相同的,这主要是因为各矿区盐岩本身物理力学特 性以及试验条件是不同的。本文研究未能测到盐岩 完整的扩容边界,但从( , )应力空间的已有 应力点的发展情况来看,过高的偏应力还是较为危 险的。本研究的应力点(见图51在偏应力达到30 】所给定的扩 容边界,偏应力40 定扩容边界线上,该扩容边界也是目前为止位于 最上侧、八面体剪应力值最高的一条扩容边界线。 然而,本研究中2种典型盐岩在偏应力达到40 透率仍然处于极低渗状态(≤10 m ), 盐岩仍未进入扩容状态(这对密闭性是极好的性 质),故本次研究的盐岩所对应的压缩一扩容边界应 当位于H.)。对比发现,H.试验条件较为接近,同时出于近似研究及安全考 虑,将该扩容边界线借用为本次盐岩的压缩一扩容 边界来研究盐岩的渗透演化规律。 5.2地下盐岩储库密闭性算例分析 在深部,盐层一般厚度较大,适合于建造大体 积腔体,由于盐岩良好的蠕变行为,地应力状态一 般接近于静水压力状态[2 。为了保持腔体具有较好 的密闭性和稳定性,常常将盐腔建造成球形或者近 似球形以消减应力集中的影响。图6为球形腔体围 图6球形腔体围岩应力示意图 in of 2】 岩应力示意 。井文君等[ 给出了深部盐穴球形 腔体的围岩在静水压力条件下应力表达式: = +c 一 ( )。 = 一 c 一 ,( ) 式中: 为初始地应力值; 为腔体半径;,.为围岩的腔心距; , 与 为 围岩的3个主应力,由对称性可知,在静水压力场 中有 = 。 选取了中心深度为1 500,1 750和2 000 深度下的腔体作为本次算例。地层密度取2.3×10 kg/m ,初始地应力采用静水压力状态;腔体半径 一般可达40~50 m,忽略腔体段垂向地应力值的变 化,最低运行压力(P)取地层压力的40%。表3给 出了围岩中距离腔体中心的不同距离时的应力值。 表3腔体围岩的应力值 of in 压运行下围岩中易于产生较高的偏应力,极 有可能导致体积过快收缩和较大的损伤扰动区 (一般被认为是稳定性和密闭性最不利的工 况。采用H.出的结果(安全考虑)作为 如 m O ·1960· 岩石力学与工程学报 2014笠 本文盐岩的扩容边界,并在图7中将3种深度下腔 体围岩从腔体壁(1. )到1. 范围内的应力在 ( , )平面内绘制出来。 一 星 : 图7腔周围岩应力在( , )应力空间的位置 in o"m, ) 从图7可见,3种深度下的腔体围岩应力均位 于扩容边界内侧的压缩区,该区域内的围岩均位于 安全状态,渗透率未发生突变,仅有2 000 腔壁(1.接近扩容边界。还可看出,对于同 一深度的腔体,随着离腔壁距离增加,八面体剪应 力值迅速减小,当距离达到1.2力点就迅速 退回到离此可以推 测,若围岩中出现扩容,则扩容区应当位于腔壁周 围,且随着向围岩内部延伸而迅速退回到压缩区。 从表3还可见,随着向围岩内部延伸应力状态很快 地趋近于静水压力状态。因此,可借鉴该特性作为 设计相邻腔体的矿柱距离的判据之一。此外,对于 不同深度的腔体而言,在相同的内压比例下占地应力比例相同,而非绝对值),深度越深则腔 壁应力离扩容边界越近,就越容易发生扩容而引起 渗透突变,这从图7中1. 右端延长线的发展趋势 也可看出。这也充分说明,对于越深的储气库,单 按地应力比例所确定的下限压力值往往偏低,还需 充分结合扩容发展趋势综合确定合理的运行内压下 限值。就整体而言,当围岩的腔中距达到1.2,围岩就能处于较高的安全状态了。这对于正确 认清气体在围岩中的渗透范围、合理确定内压下限 和安全矿柱距离都具有重要的参考价值。 6结论 通过对2种组分典型盐岩采用瞬态法开展了渗 透试验,获得了盐岩在常规三轴压缩状态下的渗透 演化规律。并结合盐岩的扩容理论,对深部盐穴储 气库围岩的稳定性和密闭性给出了分析,得出以下 几点有益的结论: (1)瞬态法具有耗时短、精度高等优点,特别 适用于开展诸如盐岩一类的低渗试验。 伤盐岩的渗透率高达1O ~10 。m , 但压缩密实后其渗透率下降2~3个量级;高含泥 盐岩比低含泥盐岩对压缩的敏感性更强,说明前者 压缩性更大。 (3)泥质含量对渗透率和低渗特性恢复有重要 影响:低含泥盐岩在压缩密实条件下的渗透率低于 10-2 m ,变形回复特征明显;而高含泥盐岩在压缩 较好的状态下渗透率低至10_。 m ,但变形能力及 压缩闭合性能均不及前者。 (4)2种盐岩在偏差应力高达40 未 发生所谓的扩容现象,说明对于超深盐穴储气库而 言,围岩进入扩容所需的偏应力值很高,这对于提 升超深盐岩储库的密闭性极为有利。 (5)结合超深地层球形腔体中的围岩应力状 态,利用本次实验结果和H.种深度下腔体围岩分析表明,围岩均位于压缩区的安全位置,其安全性随腔中距的增大而 迅速增加,随盐层深度增加而逐渐下降。以此给定 了确定内压下限和安全矿柱距离的新方法。 参考文献( 【1].on ]// of on 169—179. 【2】2 李银平,杨春和,罗超文,等.湖北省云应地区盐岩溶腔型地下能 源储库密闭性研究田 岩石力学与工程学报,2007,26(12):2 430— 2 436.et of of in .007,26(12):2 430—2 436.( [3] 杨春和,李银平,井文君,等.中石化中东部地区盐穴储气库选址 研究【R].武汉:中国科学院武汉岩土力学研究所,2011.(I et he in al·].011.( 【4】 J.on h.D.o].1991. 第33卷第10期 刘伟等:盐岩渗透特性的试验研究及其在深部储气库中的应用 [5] 【6】 【7】 [8】 [9] [1O] C, L, J K.in to ]#as a 199l:899—907. C, J K.of in ].992,29(4):325—342. C.In to in ].echan
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