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凝析气井气窜后的产能变化特征及调整效果

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气井 气窜后 产能 变化 特征 调整 效果
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2009年6月 第28卷第3期 大庆石油地质与开发 009 0.3 0.3969/J.000—3754.2009.03.016 凝析气井气窜后的产能变化特征及调整效果 刘 东 张久存 王永红 (塔里木油田公司天然气事业部,新疆库尔勒841000) 摘要:在凝析气藏循环注气驱替过程中,受储集层非均质性影响,注入干气易于流过高渗透带或天然裂缝而发 生过早气窜。在简要介绍了凝析气井气窜的四类判别方法的基础上,通过分析牙哈凝析气田循环注气开发的现 场资料,结合数值模拟方法,阐述了注入气突破至采气井井底后,采气井井流物组分及相态的变化规律,并研 究了气窜发生后凝析气井产能的变化特征,总结了凝析气井气窜后的治理措施及措施效果。实例研究结果表明, 采气井发生气窜后,其井流物相态特征变化显著,注气驱替效率不断下降,气井产能逐渐降低;对发生气窜的 井组及时调整注、采量可有效减缓气窜的加剧程度;通过调整注采井网,可提高注气驱替效率,进一步提高凝 析油采收率。 关键词:高渗透带;混相驱;注入体积;井流物;流压;反凝析 中图分类号:献标识码:B 文章编号:1000009)03F iu—u~41000,of in of is to on of in of of of at of of he of in of in on of ly,in—to be of be 收稿日期:20080 基金项目:国家“十五”重点科技攻关项目(2 2)成果部分研究内容。 作者简介:刘东,男,1982年生,助理工程师,现从事油气藏开发动态分析研究工作。 E—28卷第3期 刘东等:凝析气井气窜后的产能变化特征及调整效果 ·7 l· 哈凝析气田位于新疆库车县境内,构造处 于塔里木盆地塔北隆起轮台断隆中段牙哈断裂构造 带上,其中牙哈2—3为主力凝析气藏区块。该气 藏具有储量大、埋藏深、原始地层压力高、地露压 差小、凝析油含量高、石蜡含量高等特点,是一个 近饱和的特高凝析油含量高压凝析气藏。牙哈2~ 3气藏区块于2000年11月全面投入循环注气开 发。 气窜是凝析气藏循环注气开发中后期常见的现 象¨ 。在注气开发过程中,由于地层多孔介质的 非均质性 J,储层平面上及剖面上物性差异,随 着开发时间的延续和注入孔隙体积倍数( 累积,注入气的前缘部分会沿地层中的高渗透层形 成优势流道 ,突破至采气井井底。而根据真实 气田的地质特征模拟发现,发生注入气突破后,伴 随注入体积的不断累积,注入气对原始地层流体的 驱替效率将大幅降低。 1凝析气井气窜判别方法 目前对气窜现象的预判和识别主要有4种方 法:一是基:图版法 间接判别凝析气井气窜,这种方法能 有效判断生产井是否气窜并确定井流物中注入气所 占的比例(图1);二是通过注气井注入井间示踪 剂,在对应的采气井取气样进行示踪剂检测,确定 气井是否气窜;三是根据现场生产气油比等参数直 接判断气窜的经验法(图2);四是根据微地震气 驱前缘动态监测法判断气窜。 相比图版法,后3种方法运用较为简单,可 有效判断气窜时间,但无法确定产出气中注入气所 占比例。通过以上几种方法可判定实例井牙哈2一 2气窜对井流物特征变化的影响 根据牙哈凝析气田注气井牙哈1—12及其对应 的主流受效采气井牙哈2—1模型,运用采井组,通过牙哈2—10井析注 气突破后井流物中油气两相的组分变化、凝析油含 咖 抽 雠 0 胡 {L . ● 吕 趣 / 1 0- / 0.8- —————————f=_弋 一 压力/1不同倍数注入体积下版法) 1 of 时间/d 图2牙哈2验法) of o.2(量及反凝析液量的变化。 2.1井流物摩尔组成变化 由表1看出,通过牙哈2—10井历年取得的合 格人气向生产井突进过程 中,地面产出井流物中C 、C:含量逐渐上升,C +C 、C +C 、C, 含量逐渐减少,气窜后井流物 组分变化趋势规律明显。 2.2凝析油含量、反凝析液量与压力的关系 随着地层压力的下降,牙哈2—10井井流物的 露点压力呈上升趋势。露点压力上升的原因是注人 气的前缘到达生产井井底,使气驱前缘反蒸发[6 3 出一定量的凝析油,导致样品露点升高。由品分析表明,与投产初期凝析油含量相比,牙哈 2一g/最大 ·72· 大庆石油地质与开发 2009拄 反凝析液量由2002年的20.78%下降到2006年的 15.18%(表2)。 表1牙哈2一10井井流物摩尔组成 of o.2样 1998—04—12 2000一002—06—15 2004—09—05 2005—08一期 .95 0.6 0.62 0.55 0.58 .43 2.86 2.98 2.7 2.96 麈6.23 76·66 77·46 79—86 80·36 尔.33 8.02 7.7 8.4 8.72 组..22 2.46 1.76 1.58 成c 1.52 1.33 1.24 1..86 /%C 0.6l 0.53 0.62 O.46 0.5 .48 0.51 0.59 0.44 0.39 C 5.44 6.28 5.34 4.82 3.87 表2牙哈2—10井露点压力、凝析油含量的变化 of 1..2气窜对气井产能的影响 3.1对井底流压的影响 井底流压的变化与凝析气井生产密切相关,因 为当井底流压低于露点压力时近井地带会发生反凝 析现象 么在气窜发生前后井底流压又将发 生怎样的变化¨ ?结合实际情况,应用数值模拟 方法研究了气窜前后井底流压的变化趋势(图3), 从图中可以看出流压变化存在一个拐点,这一拐点 P.即注入气突破至生产井时的井底流压。由数值模 拟结果得到,在恒定注入流量和采出量的条件下, 气窜前压降速度0.004 2 d,气窜发生后,其 变化梯度有所下降,为0.001 1 d。这也就是 说,在循环注气开发过程中,随着注气量的不断累 积,气窜发生后消耗的原井能量将大幅降低。 3.2对储集层物性的影响 通过牙哈2—10井历年来试井解释成果分析, 时间/d 图3牙哈2 of o.2—10 试井测试曲线特征基本相同,但测试后期曲线形 态差异明显(表3),反映出测试曲线后期异常是 受井筒内的相分离和相再分布效应导致。2007年9 月、2008年3月计算地层渗透率略大于前三次, 计算的地层渗透率增大应为地层特征反应,分析认 为是随着地层压力的降低,注入的干气和地层中的 流体混合导致地层中流体的组分发生变化,产量增 大后带液能力增加下部产层充分发挥产能等,而表 皮系数的增大趋势又反映出随地层压力进~步下 降,气窜后井底附近凝析油的污染状况有所加剧。 表3牙哈2—10井历年试井解释结果对比 of o.2.10 气窜后的调整措施及效果评价 循环注气开发凝析气藏,对于气窜井的后期治 理措施,以发生严重气窜的注采井组(牙哈1—12 与牙哈2—10)作为调整试验研究对象,参考柯克 牙凝析气藏的气窜的调整措施,通过注采量及井网 的调整,达到了降低气油比,提高凝析油采收率的 效果。 4.1注、采量及注采方式的调整 调整注、采量的目的是控制注入气沿某方向渗 流的速度。以牙哈2—10井为例,由于该井采出量 第28卷第3期 刘东等:凝析气井气窜后的产能变化特征及调整效果 73· 较大,注、采对应的注气井牙哈1—12井注气量较 大,因此该井在注气开发2年后,于2002年10月 出现了明显的“气窜”征兆。为了控制气窜的进 一步加剧,调整牙哈2—10的主流注气井牙哈1— 12井注气量由46 x 10 m 至28×10 m 左右,牙 哈2—10井气油比上升速度有所缓和,之后随着注 入量的累积,2006年10月该井气油比加速上升至 4 300 m /t。后对牙哈2—10井调整间歇开井生产, 同时牙哈1—12井采取间歇注气并降低注气量,生 产一段时间后牙哈2—10井气油比稳定在 3 300 1t,相对产油量有所上升,注、采量调整 取得良好效果(图4、图5)。 4牙哈2 of o.2一期 图5牙哈1 of o..2注、采井网调整 井网调整是通过调整注采井距¨ 来调整注气 波及面积,达到提高注气驱替效率。相对注、采量 调整,井网调整实施难度大,2006年10月将气窜 严重的采气井牙哈1—10(气油比6 100 m。/t)调 整为注气井,有效平衡了周边采气井的高强度开 采,并且通过牙哈1—10的注气减缓了地层压力的 下降速度,对注气开发凝析气田中后期的优化调整 起到了较好的效果。 5结 论 (1)循环注气开发凝析气藏,由于注采井组 的储层物性不均及注采强度的差异,部分采气井会 较早发生注气突破。 (2)采气井发生气窜后,其井流物相态特征 变化显著,注气驱替效率不断下降,气井产能逐渐 降低。 (3)对发生气窜的注采井组及时调整注、采 量可有效减缓气窜的加剧程度;通过调整注采井网 可提高注气驱替效率,进一步提高凝析油采收率。 参考文献: [1]李玉冠,张兴林,王新裕,等.新疆柯克亚凝析气田循环注 气调整措施与开发效果[J].天然气工业,2000,14(4): 61[2]董平川,江同文,唐明龙,等.牙哈5凝析气藏开发方式优 化[J].大庆石油地质与开发,2007,26(3):51·54. [3]杨时杰,陈恭洋.非均质砂岩储层的形成机制、表征参数及描 述技术[J].内蒙古石油化工,2007,33(4):[4]邱衍辉,王桂杰,刘涛,等.茨13块凝注水转向实验及现场 实施[J].特种油气藏,2007,14(6):48[5]朱玉新,李保柱,宋文杰,等.利用图版判别凝析气藏气窜的 方法探讨[J].油气地质与采收率,2004,l】(6):53[6]李实,郑希潭.凝析油地下反蒸发的实验研究[J].石油学 报,2001,22(6):45[7]王怒涛,黄炳光,梁尚斌.气井产能分析方法研究[J].大 庆石油地质与开发,2004,23(1):33[8]陈安乐,李笑萍,赵子刚.凝析气井的动态参数分析方法 [J].大庆石油地质与开发,2004,23(4):33[9]朱炬辉,胡永全,赵金洲.凝析气田凝析液析出的动态行为 [J].大庆石油地质与开发,2004,23(4):22[1O]朱炬辉,胡永全,赵金洲.相态变化影响下的凝析气井井筒 压力变化计算分析[J].大庆石油地质与开发,2006,25 (6):50[11]李笑萍,赵子刚.双重介质地层的凝析气井定流压分析模型 及应用[J].大庆石油地质与开发,2005,24(6):45[12]李汝勇,李中锋,何顺利,等.气井产能的影响参数敏感性 分析[J].大庆石油地质与开发,2006,25(2):34[13]叶宝娟,孟凡娟.白音诺勒气田动态分析方法应用[J].大 庆石油地质与开发,2006,25(4):4647. [14]喻西崇,赵金洲,邬亚玲,等.深部凝析气井流人动态分析 研究[J].石油勘探与开发,2002,29(3):7[15]康志江,邱立伟,陈元千,等.确定凝析气田合理井距的两 种方法[J].特种油气藏,1997,4(4);24编辑:邵宪志
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