• / 8
  • 下载费用:5 下载币  

大庆长垣外围低渗透油田开发机理

关 键 词:
大庆 长垣 外围 渗透 油田 开发 机理
资源描述:
2009年28卷第5期 大庆石油地质与开发 2009 8 0.3969/J.000—3754.2009.05.022 大庆长垣外围低渗透油田开发机理 赵国忠 杨清彦 唐文锋 曹维政 郑宪宝 (大庆油田有限责任公司勘探开发研究院,黑龙江大庆163712) 摘要:从大庆长垣外围低渗透油田孑合运用理论、实验和计算方法研究了特低 渗储层非达西渗流机理、压敏性及对开发效果的影响、有效动用机理以及空气驱开发的可行性等问题。 在这些研究的基础上,形成了低渗透储层开发机理和规律的认识,给出了有效开发动用这类储层的思路和建议: 注水开发实践表明,这类储层难以建立有效的驱动体系,一般要实施人工压裂、缩小井距才能达到工业产量和 注水量,并提高采收率;南于压力敏感性和非达西渗流规律的存在,注水开发能量损失大,要求必须保持一定 的压力水平开采;另外,注气开发比注水易于建立有效驱动体系,驱油机理表明还可能带来额外采收率,是具 有一定前景的开发技术。 关键词:低渗透;孑流特征;非达西;压敏性;;空气驱 中图分类号:献标识码:A 文章编号:1000—3754(2009)ei— 637 1 2,to of il O2 of in of n of of is it is to an by O as to a be to of of by it is to an a O2 稿日期:20098 作者简介:赵国忠,男,1964年生,教授级高级工程师,从事油藏工程研究。 E—28卷第5期 赵国忠等:大庆长垣外围低渗透油田开发机理 ·127· 大庆长垣外围低渗透油田,近年来探明的地质 储量以扶杨油层为主。有效开发这部分资源,把储 量转化为产量,对大庆油田的可持续发展意义重 大。这类储层具有低孔、低渗的特点,伴有天然裂 缝,还呈现明显的压力敏感性和非达西渗流特征。 与大庆长垣中高渗油藏相比这类储层更加复杂,对 其进行深入研究和认识是有效开发动用的前提和基 础。注水开发实践表明,这类储层难以建立有效的 驱动体系,一般要实施人工压裂才能达到工业产液 量或注水量。在经济条件允许的情况下,进一步缩 小井距并结合压裂可望成为建立有效驱动体系并提 高采收率。另外,注气开发比注水易于建立有效驱 动体系,一些驱油机理还可能带来额外的采收率, 也是具有一定前景的开发技术。但这些技术都不成 熟,至今仍然在试验过程中。多年来,为了探索大 庆外围低渗透油田有效开发技术,围绕这类储层的 孔隙结构、渗流特征和开发机理等问题开展了一系 列的研究与攻关。 1低渗透油田的物性特征及渗流规律 低渗透油田的显著特点是低孔、低渗。统计大 庆外围已开发油田的孑透率数据发现,大 部分区块的渗透率小于100 x 10~ m ,孔隙度小 于22%,其中43%的储层渗透率小于10 x 10 孔隙度小于18%,属于特低和致密储层 。 大庆外围油田的低孔、低渗特征制约了油水的流 动,影响了油田的注水开发。 1.1低渗透储层孔隙结构特征 电镜扫描和铸体薄片分析表明,大庆外围低渗 透油田的孔隙结构类型主要为缩小粒问孔,少量的 溶蚀孔、铸模孔和微裂缝。面孔率很低,在0.2% ~10%,平均为4%。孔喉配位数低,平均为1~ 2。与高渗透储层孔隙相比,低渗透储层孔隙呈现 比较复杂的非均质性,既有局部颗粒结构明显,填 隙物很少的粒问孔,孔隙大小可达到10~30 m, 又有胶结物充填严重的微孔隙与裂隙孔共存,另外 还有长石溶蚀作用产生的溶蚀孑L,总体上孔隙连通 性较差。其喉道多为片状或弯片状,属于型储层。压汞分析也表明,储层孔喉半径小,分 布范围窄,较大数量级喉道少。 1.2低渗透储层可动流体饱和度分布特征 储层孔隙空间的束缚流体百分数越大,可动流 体百分数越小,储层的渗流性能越差。对于低渗 透、特低渗透储层而言,由于孑孑例很大,流体渗流通道本就狭窄,再加上孔隙越微 细,孑布在孔隙壁面表面上 的束缚流体含量很大,此时束缚流体百分数或者说 可动流体百分数对储层流体渗流性能的影响不容忽 视 。可动流体百分数是评价低渗透、特低渗透储 层渗流能力及开发潜力的一个重要物性参数 。 利用核磁共振分析仪测定了大庆低渗透储层的 可动流体饱和度。统计外围油田8个区块197块样 品数据发现,可动流体饱和度与渗透率有一定的相 关性,总体来看,随着渗透率的增加,可动流体饱 和度增加(图1),大庆外围低渗透储层的可动流 体饱和度普遍较低,其中扶杨油层平均可动流体饱 和度低于35%,与长庆、吉林油田相比,相同渗 透率条件下,大庆低渗透油田可动流体饱和度明显 偏低。 渗透率/(1O m ) 图 .3油水两相相对渗透率特点 相对渗透率曲线反映了储层的孔渗性、润湿 性、孑、水饱和度的分布,是油 田开发计算、动态分析中必不可少的重要资料 J。 图2是大庆外围低渗透扶杨油层不同渗透率岩心的 相对渗透率曲线,从图中看出,储层束缚水饱和度 高(大于35%),水驱后残余油饱和度高(大于 30%),油水两相的共渗范围较窄(12%~25%), 驱油效率低(23%~42%)。渗透率越低,束缚水 饱和度越高,残余油饱和度越大,驱油效率越低, 油相相对渗透率下降越快,残余油时水相相对渗透 率越低。 2特低渗储层非达西渗流机理 大量研究表明,流体在低渗透多孔介质中的渗 流偏离了达西定律,尽管研究方法各异、针对的岩 ·128· 大庆石油地质与开发 2009焦 100 80 50 褂 她 靛 罂4O 20 40 6O 8O 含水饱和度/% 图2扶杨油层油水相对渗透率曲线 i1/和流体的性质不同、总结的规律和经验公式也不 尽相同,但是逐渐形成了普遍性的认识,即非达西 渗流在低渗透多孔介质中客观存在,其主要影响因 素是固一液界面分子力 ’ 。 2.1单相非达西渗流影响因素及界限 研究认为,单相非达西渗流的主要影响因素主 要有渗透率、孔隙结构、流体性质等。此外还存在 流固耦合等诸多因素。其中孑一液界面分子力的产生因素,因此在实验研究方 面,把渗透率作为主控因素,孔隙结构和流体性质 有机结合进行综合研究。 实验表明:渗透率作为非达西渗流的主控因 素,水相界限在1×10~ m ,油相在5×10~ m (图3)。此外,还利用毛管束模型,对孔隙结构和 流体之间固一液边界层进行了研究,其结果与其他 方法研究的结果相吻合。 2.2两相非达西渗流规律探索 油水两相流体在低渗透多孔介质中仍然表现为 非达西渗流,但是由于油一水、油一固、水一固界 面交替发生作用,其渗流复杂程度远大于单相情 况,主要表现在以下2点: (1)基准渗透率、饱和度不再是常数。许多 文献都提出“流动渗透率”和“流动饱和度”的 概念,基准渗透率和饱和度都应该随着渗流的进行 即时修正。 (2)低渗透岩样的孑一水界面毛 g 莹 幽 皿Ⅱ 空气渗透率/(10 “m ) 图3不同渗透率岩样拟启动压力对比 of 力很大,油、水饱和度越接近,油一水、油一 固、水一固界面也就越多,分布也越复杂。微观模 型实验发现,水驱油的初期,运动的油柱多是连续 的,即使发生油柱卡断,也会很快聚集,贾敏效应 较弱;但随着水驱的进行,连续油柱经常被卡断, 产生大量的分散油珠,此时的贾敏效应大大增 强 。 对一些低渗透岩样进行了油水两相渗流实验, 结果验证了以上观点,两相共同渗流时启动压力要 明显高于单相连续渗流(图4)。 含水/% 图4不同含水百分数下的拟启动压力 使用稳态法,对低渗透岩样的油水两相渗流 进行了实验研究。初步结果表明,两相相对渗透率 曲线形态与驱替压力密切相关,两相非达西渗流比 单相更加明显。 尽管国内外文献都进行了大量的研究,但是目 前对于非达西渗流产生的机理仍然不很清楚,主要 原因就在于所有的实验研究都基于宏观和细观的角 度,还需要今后在微米尺度进行更多的实验研究, 从固液作用的边界层理论和从分子动力学的角度进 第28卷第5期 赵国忠等:大庆长垣外围低渗透油田开发机理 ·129· 行理论分析 。还需要进行多学科、多技术并行 研究,例如:岩心驱替实验结合、发展12.3水、气驱油最小启动压力梯度对比 水、气等不同介质驱油时它们所需要的最小启 动压力是不相同的,因而其注入能力也不同。采用 “非稳态驱替一毛细管计量法”¨。。测定了不同渗透 率岩心的最小启动压力。从实验结果(图5)中可 以看出,含油状态下的低渗透储层,使其中的流体 开始流动所需要的最小启动压力梯度,随着渗透率 的增大而减小;水驱油的启动压力梯度大于气驱油 的启动压力梯度。产生这种差异的主要原因可以归 结为界面张力。油藏中流体的流动不仅与黏滞力、 流体与岩石之间的作用力有关,还与两相之间的毛 管压力有关。影响毛管压力的主要因素就是界面张 力,与气体相比,油水之间的界面张力较大。界面 张力越大,毛管压力越大,在低渗透储层中,毛管 压力往往表现为阻力,因此驱油过程中,气驱需要 的启动压力较小,有较好的注入能力。 g 曳 器 出 渗透率/(10一 图5不同介质驱油所需最小启动压力梯度 低渗储层的压敏性及对开发效果的 影响 3.1压敏现象的存在及描述 低渗透油田投产后,随着地层流体的采出,地 层孔隙压力逐渐降低,岩石骨架在有效上覆压力的 作用下受到压缩而发生变形,喉径的减小和部分喉 道的闭合使渗透率降低,造成伤害。当地层压力恢 复后,储层的渗透率有所恢复,但不能恢复到原始 的渗透率值。统计分析压敏实验结果,渗透率随地 层压力变化符合负幂指数关系,即 K(P)= (1) 式中 ——储层初始渗透率,10~ m ; ——渗透率压力敏感系数,1/原始地层压力,将渗透率表达式(1)引入径向稳定流定解问 题,可得到储层不同位置处的压力分布 (2) 渗透率压力敏感系数的大小又与原始渗透率有 关,运用矿场试采资料,通过对非稳定流过程的数 值求解拟合及回归,可以得到二者的经验关系为 .043 2(3) 3.2压敏对产能的影响 将渗透率及压力导数代人达西公式并整理可得 到弹塑性储层单井产量计算公式 一 i 1 r。 (4) 式中g ——考虑压力敏感单井产量,t/d; ——油层有效厚度,压力敏感引起的产量下降与不考虑压力敏感产 量的比率可表示为 ×100 ×)P (p。一 f) … 在原始地层压力17 压2 算了 不同渗透率条件下由压敏引起的产能变化。结果表 明,渗透率大于10 X 10~ m 时,产量损失不到 3%;渗透率为5 m 时,产量损失率10%; 渗透率小于2 X m 时,产量损失率超过 17%。特低渗透储层开发压力敏感对其产能影响较 大,因而,该类油藏的开发应考虑渗透率压力敏感 性的影响。 3.3压敏储层地层压力保持水平与开发效果的关系 考虑压力敏感性,模拟研究了渗透率2×lO m 储层在不同压力保持程度下产能变化,并与保 持原始地层压力附近开采的产能进行了对比。分析 结果可以看出,当地层压力保持水平高于80%时, 产能下降不到22%;当地层压力保持水平低于 80%时,产能下降幅度较大。例如,保持水平为 65%时,产能下降超过40%。 通过压敏理论研究特低渗透储层开发要保持一 ]●● ●●●J w P — e P a — e —........ .....。 ,..L n 一 + p = r / p ·130· 大庆石油地质与开发 2009正 定的压力水平,而最好的办法就是超前或同步注 水,开发实践也得到了较好的证明。 榆树林油田树32、树322、树34区块物性相 近,采用同步注水的树34区块产能下降了 25.00%,而滞后注水的树32、树322区块则分别 下降了47.66%和50.57%。而且注水半年后树34 区块的采出程度明显高于树32和树322区块,差 距越来越大(图6)。 时间/月 图6榆树林东区采出程度随时间变化 of in 有效动用特低渗储层的机理 4.1特低渗储层注态实验及模拟 4.1.1相态实验 在外围油田的2个试验区块,采集实际地层样 品进行了单次脱气实验、级脱气 实验和细管实验。单脱实验的目的是为了求气油 比、体积系数、地层油密度等主要参数;验主要是测试流体饱和压力及在饱和压力下的流 体密度、体积系数等参数;多级脱气主要是测定在 多次脱气条件下的溶解气油比、体积系数、密度、 黏度及液相体积变化特征;细管实验是确定混相压 力最准确并能实现具有重复性结果的实验方法,其 研究结果是评价油效果的关键。细管实验 的目的是确定注入气能否与原油混相。根据细管实 验测试结果表明,芳18—129井油样在地层温度 (83.9℃)下注最小混相压力为41.30 应的驱油效率为93%。树95一碳13井油样 在地层温度(112℃)下注最小混相压力 为32.60 应的驱油效率为92.5%。 4.1.2流体相态拟合 流体相态拟合其实质是运用相态模拟软件对实 验数据进行的系统拟合计算,形成符合油 相态变化的模型,并给出组分模型的状态方程参 数,应用这些数据才能实现油组分数值模 拟计算。相态拟合的流程如图7所示。 图7相态模拟主要流程 of 1)原油组成的特征化描述。 为得到合理的相态模型,相态模拟前要根据地 层流体的原始组成,按组分性质相近的原则,对原 油进行拟组分划分。对于原始组成含量较低的中间 组分应作适当合并;而对于含量较高的C +重组分 要作细化。例如,对树101区原油,将c 一c 合 并为3种组分,将c +以上重组分应用特征化技术 劈分为5种组分,总计10种拟组分,即: 、 、 、 2、 2、 (2)回归参数实现利用地层原油单次脱气、等组成膨胀( 差异分离(注气膨胀等实验资料,建立目 标函数,通过反复调整各拟组分的临界压力、临界 温度、临界体积、偏心因子等特征参数,各拟组分 的二元交互作用系数以及状态方程参数,可实现相 态拟合计算,最终得到流体相态描述模型。 运用这种方法实现了对外围油田2个试验区块 物理实验过程的模拟和分析,评价了注气前后原油 的相态变化,并为注气组分模型模拟计算提供了流 体相态的准确描述。 4.2 混相驱的数值模拟 国内及大庆油田注采技术尚处于探索 阶段_1‘。 j,数值模拟是油油藏工程方案编 制过程中重要的技术手段。通过工业性矿场试验方案编制过程中的不断探索与实 第28卷第5期 赵国忠等:大庆长垣外围低渗透油田开发机理 ·131· 践,实现了从和使数值模 拟贯穿于试验方案优化设计中,模拟计算包括井网 形式、注采方式、井距和排距等在内的井网优化设 计和包括注采能力、油井合理流动压力界限、注气 时机、注气井注气方式和油井生产方式在内的注采 参数优化设计。随着现场试验的进行,针对出现的 各种实际问题,制定跟踪调整方案。通过不断的摸 索和创新,在深入研究具有符合本油田特色的油机理的基础上,初步形成了油藏工程 方案的设计方法。 4.2.1 替特征的定量表征 实际油田注油过程中地层压力保持水 平因调整措施不同而有所变化,导致注入井到采油 井油层压力变化较大,单纯应用单一混相概念已不 能准确描述油田整体替过程。为此,依据 油藏模拟得到的饱和度及界面张力结果,建立了混 相波及系数、半混相波及系数、非混相波及系数定 量描述方法。混相波及系数定义为气体波及区内界 面张力为零的体积与波及体积的比值;半混相波及 系数定义为气体波及区内低界面张力(原油饱和 度低于残余油饱和度)的体积与波及体积的比值; 非混相波及系数定义为气体波及区内高界面张力 (原油饱和度高于残余油饱和度)的体积与波及体 积的比值。 混相波及系数越大,混相程度越高,的 效果越好。因此,我们应尽量追求较高的混相波及 系数。如果油藏条件下混相可能很小,还可追求较 高的半混相波及系数。混相程度的定量描述深化了 对油藏开发机理的认识,可用于筛选适合 油藏、优化油藏工程方案以及定量 分析油开发效果。 4.2.2建立终止判别函数确定开发界限 为克服应用时间、油气比、换油率单一因素来 确定注油开发终止条件存在的局限性,综 合考虑换油率、气油比、操作成本和油价等参数, 也考虑产出回收再注入,应用盈亏平衡原 理建立了终止判别函数 ,: · + R(f) + I 4 (6) 式中P——油价,元/t; P ——格,元/t; 注/t; 产出/t; P ——操作成本,元/t; R(t)—— 时刻产出油,t,由模 拟计算得到; C(t)—— 时刻换油率,t/,t,由模拟计算得 到。 在过程中,终止判别函数随时间的推 移而变化,见效后会从某一小于1的数逐渐变大, 当达到1时可以同时确定注发年限、生产 油气比界限、极限换油率和最终采收率或可采储 量。这为油藏工程方案优化设计提供理论 依据。 5空气驱开发特低渗储层的可行性研 究 注入空气开采低渗透油藏在国外已是一种成熟 技术,将空气注入到油藏时,氧气和原油发生放热 反应,生成产生的热量使油藏温度升 高、促使轻质组分蒸发,发生热膨胀效应。由N, 和O,、蒸发的轻烃组分等组成的烟道气起 着主要的驱油作用。近年来研究了油藏条件下空气 与原油接触的低温氧化反应性质,并在实验室条件 下摸索了空气驱过程中剩余氧气与可燃气体的爆炸 界限。 5.1特低渗油藏原油与空气接触的低温氧化反应 在模拟油藏温度和压力的密闭系统(91℃、 21 ,一定数量原油和空气低温氧化化学 模拟实验表明,70.93%下降至17.53%,产生了少量的体,分别为1.21%和0.12%,没有成。 由于原油与空气发生了反应,氧气逐渐被消 耗,系统压力逐渐下降。在初始阶段的8应比较快,压力下降也快。随着时间的推移,压 力下降变为缓慢。一周后,系统压力下降了1.2 原油经低温氧化后原油族组分也发生了变化, 饱和烃含量与芳香烃含量降低,胶质含量和沥青质 含量增加,说明低温氧化反应过程中部分饱和烃、 芳香烃转化成了胶质或沥青质。 化学模拟实验显示,将空气注入到不同初始温 度下的油样中后,短时间内温度迅速上升,说明原 油低温氧化反应过程中存在热效应。150 132· 大庆石油地质与开发 2009钜 时,反应缓慢,放热量小。175 应开始加 速,持续时间长,放热量加大。温度再升高,反应 更加剧烈,升温速率快,250℃时,放热量最大。 此外,原油的黏度与其组成密切相关,低温反 应过程中有一定变化。从实验结果看出,温度低于 200 要是轻质组分参加反应,生成重 质组分,从而导致黏度升高;温度高于200℃时, 胶质、沥青质参加反应并向轻质组分转化,黏度也 随之降低。总之,原油经过低温氧化带后黏度变化 不大。 5.2空气驱过程中可燃气体的爆炸界限研究 气体爆炸必须满足3个条件:①有合适浓度的 燃料气体;②有足够浓度的氧气;③有点火源。常 用的可燃气体爆炸极限的测定方法为在容器中充装 一定数量的可燃气体与空气的混合气体,在局部通 过高压放电点火观察爆炸现象。 通过爆炸极限模拟实验研究,得到了不同混合 气体组成含量,在不同温度、压力条件下不发生爆 炸所对应的最高允许氧气含量。混合气体中量是引起爆炸的主要因素,在量4%以下 时,氧气含量低于9.6%是安全的。 5.3空气驱模拟技术与机理研究 注空气模型是数值模拟技术中最为复杂的模拟 软件,模拟功能主要包括灵活组分定义、用户定义 化学反应动力学、阿尔纽斯化学反应方程式、多组 分相平衡常数计算、相黏度变化、非线性的黏度相 关和密度相关计算等。模型要能够描述注空气过程 中空气与地层原油化学反应的情况,反应生成物与 地层原油的相互作用等注空气特有现象。目前科研 人员和学者利用这种技术方法成功地进行了多个国 内外现场注空气驱模拟。 5.3.1空气与原油氧化反应基本方程式 建立化学反应速度方程和氧化反应平衡方程可 以准确描述空气与原油各组成之间的反应历程,通 过对不同温度下原油氧化的生热特性、氧化速率 (耗氧速率)、原油消耗量与氧化单位体积油藏的 空气消耗量等参数的研究,可以在数值模型中模拟 油藏条件下的驱油机理。 (1)阿尔纽斯化学反应方程式。 化学反应动力学的阿尔纽斯公式,表示参与反 应的某一物质在不同温度和参与反应的各种物质的 不同摩尔分量下的反应速率,其反应放热能力的关 键参数有2个:指前因子(无量纲)、E——活化 能(J/ (2)氧化反应方程式。 氧化反应方程是指烃类与氧发生的化学反应关 系式。空气注入到油藏中,与原油发生了放热化学 反应,使油藏温度升高。油藏温度升高时,原油中 轻质组分被部分气化,但在燃烧的初期仍有部分轻 质组分参与燃烧反应,因此应该有轻质组分发生化 学反应。 通过大庆外围油田油样与空气的燃烧氧化实 验,确定了化学反应方程式及相关放热参数(表 1)。 表1数值模拟化学反应方程式 in .3.2注空气开采机理数值模拟研究 采用油的二维油藏数值模拟模型。根据室内物理、化 学实验结果确定了原油的氧化反应速度方程,并对 指前因子、活化能、反应速率等关键参数进行了敏 感性分析,准确描述了低温氧化的驱油机理。在注 人参数优化的基础上预测了注空气开采效果。 研究区为一注一采模型,注采井距250 m,孔 隙度为12%,渗透率为1×10~ m 。随着空气的 注入,注入井附近油藏温度升高,在10 里,近井地带的温度由初始油藏温度升至180 右,氧化带逐渐形成。 继续注入空气后,油藏温度进一步升高,直至 形成了稳定的氧化前缘带,并且持续地向油藏深部 扩展,模拟结果显示高温前缘始终存在。氧化后在 氧化带前端产生的烟道气以及水蒸汽和轻质组分, 第28卷第5期 赵国忠等:大庆长垣外围低渗透油田开发机理 ·133· 不断地将氧化区域的热量带到前缘的下游,使前缘 始终处于高温区。经模拟计算,氧化带宽度为3 右,注入15年后,氧化带推进到100 最高温度达到300℃左右(图8) 空气驱油是探索性课题,理论研究与实际应用 还有一定差距。剧烈氧化带的形成是空气功能的预设条件,模拟结果有待绝热条件下 氧化管实验和油藏条件下现场试验的证实。注空气 的实施应确保严格的地质和工艺条件,选择的开采 区块应无裂缝,地层温度越高越好。 6认识和展望 (1)外围油田物性差、注水难、驱油效率低、 产液能力低、递减率大、含水上升快;总体比较葡 萄花油层的情况要好于扶杨油层,今后制定技术界 限、政策以及预测生产指标应区别对待;建议下一 步深化相对渗透率曲线的应用,更全面地研究外围 油田的开发规律,指导低渗透油田开发技术的进 步。 (2)扶杨特低渗储层的压敏性要求必须保持一 定的压力开采,由于非达西渗流规律的存在,注水 开发能量损失很大。实施超前注水或同步注水并执 行51 1水质标准对取得注水开发效果是至关重要 的。同时,在井网部署上还要考虑适当缩小井距并 结合压裂,形成平行裂缝方向的线性注水,既建立 有效驱动体系,又避免暴性水淹,这样才可能有效 开发动用这部分储量。 (3)室内研究表明,大庆外围扶杨油层注入能力好于注水,驱替类型基本属于非混相 驱,驱替过程中形成的局部高压区域可能形成近混 相驱。下一步应密切结合2个工业性矿场试验,一 要加强机理研究,认清各试验区的驱替类 型,针对油藏动态,结合缘监测结果,适时 调整注入、产出井的工作制度,防止或延缓气窜, 改善的效果;二要加快测试、采油、地面等 方面的攻关试验,与油藏工程相结合解决深部封 窜、高油气比举升、管线防腐、收再注人等 问题,形成开发特低渗扶杨油层配套技术。 (4)空气驱也比水驱易于建立有效驱动体系, 且机理丰富、成本低,但目前仍属于高新采油技 术,应建立必要的实验装备,进一步研究空气驱对 大庆特低渗油藏的适应性,并开发生产过程中实用 的安全预警系统,力争早日开展先导矿场试验。 参考文献: [1]李道品.低渗透砂岩油田开发[M].北京:石油工业出版 社,1997:15[2]罗蛰潭,王允诚.油气储集层的孑].北京:科学 出版社.1986:106.123. [3]王为民,郭和坤,叶朝辉.利用核磁共振可动流体评价低渗透 油田开发潜力[J].石油学报,2001,22(6):4[4]杨正明,苗盛,刘先贵,等.特低渗透油藏可动流体百分数参 数及其应用[J].西安石油大学学报,2007,22(2):96— 98. [5]何更生.油层物理[M].北京:石油工业出版社,1994: 225[6]H.译本).油层物理化学机理[M].北京: 石油工业出版丰十,1997. [7]黄延章.低渗透油层渗流机理[M].北京:石油1998. [8]李劲峰.贾敏效应对低渗透油层有不可忽视的影响[J].石 油勘探与开发,1999,26(2):93[9]宋付权.低渗透多孔介质和微管液体流动尺度效应[J].自 然杂志,2004,26(3):128.131. [10]石京平.低渗透油田油水两相低速非达西渗流规律研究 [D].成都:成都理工大学,2006. [春颖.高压注氮气提高采收率[J].国 外油田001,17(6):14[12]郭平,刘建仪,李士伦,等.提高采收率的注气实验评价体 系[J].新疆石油地质,2002,23(5):408[13]黄建东,孙守港,陈宗义,等.低渗透油田注空气提高采收 率技术[J].油气地质与采收率,2001,16(3):79[14]郭肖,郭平,杨凯雷,等.葡北油田气驱最小混相压力的确 定[J].西南石油学院学报,2001,23(4):26[15]汤勇,孙雷.注气混相驱机理评价方法[J].新疆石油地质, 2004,25(4):414416. 编辑:邵宪志 化 变 罴 后n m 化m 靴 一 哪 黝 “叫 崃 肌呲 枷帅 ~.
展开阅读全文
  石油文库所有资源均是用户自行上传分享,仅供网友学习交流,未经上传用户书面授权,请勿作他用。
0条评论

还可以输入200字符

暂无评论,赶快抢占沙发吧。

关于本文
本文标题:大庆长垣外围低渗透油田开发机理
链接地址:http://www.oilwenku.com/p-18695.html
关于我们 - 网站声明 - 网站地图 - 资源地图 - 友情链接 - 网站客服客服 - 联系我们
copyright@ 2016-2020 石油文库网站版权所有
经营许可证编号:川B2-20120048,ICP备案号:蜀ICP备11026253号-10号
收起
展开