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稠油热采基础知识

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稠油热采 基础知识
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稠油热采基础知识一、稠油的定义二、稠油分类标准三、热力采油发展历史四、稠油热力开采方法及筛选标准五、适宜蒸汽吞吐操作条件六、蒸汽吞吐配套工艺技术七、蒸汽吞吐开采规律八、改善蒸汽吞吐效果的技术世界稠油生产国地理分布图美国加拿大前苏联中国印尼 委内瑞拉世界上稠油资源极其丰富 , 主要分布在 加拿大 、 美国 、 前苏联 、委内瑞拉 、 中国和印尼 , 稠油资源约 4000~ 6000× 108约占总石油资源的 60%。辽河油田河南油田胜利油田新疆油田中国稠油油田地理分布图国内稠油资源主要分布在辽河 、 胜利 、 河南和新疆 , 累计探明稠油储量约 20× 108t 。胜利主要稠油油田位置图单家寺乐安孤东孤岛金家八面河王庄桩 139东辛复杂断块陈家庄北坡罗家-垦西胜利油区稠油资源状况胜利油田经过 30多年的勘探和开发,先后在济阳拗陷的东营组、馆陶组、沙河街组及奥陶系、寒武系等油层中发现了稠油。主要集中分布在单家寺油田、乐安油田、孤岛油田、孤东油田、金家油田和八面河油田、桩西桩斜 139、王庄油田、东辛复杂断块、陈家庄北坡和罗家深层稠油。稠油(重质原油) 是指在原始油藏温度下脱气原油粘度为 100~ 10000及大气压条件下密度为 、稠油的定义中国稠油分类标准稠油分类 主要指标 辅助指标 开采方式名称 类别 粘度, s 相对密度 (20℃),g/普通稠油Ⅰ 50* (或 100)~ 10000 > 0 * ~ 150 * > 以先注水Ⅰ 50 * ~ 10000 > 采特稠油 10000~ 50000 > 采超稠油(天然沥青 ) > 50000 > 采*指油藏温度条件下粘度,无*是指油层温度下脱气油粘度二、稠油分类标准三、热力采油发展历史1960年 委内瑞拉 吐井1960年委内瑞拉 试图释放地层压力把一口注汽井打开时,就是第一口蒸汽吞吐井。现稠油(新疆)1964年 大庆一区第一口蒸汽 吞吐井1965年1971年新疆的黑油山浅层进行了蒸汽驱采油试验试验早在 1958年,我国新疆准噶尔盆地西北缘断阶发现了乌尔禾-夏子街浅层稠油,打开 48口,发现两套浅层稠油层系,分布面积多达几十平方公里。在克拉玛依黑油山可以看到浅层稠油露头油砂,其原油粘度较高,用常规方法难以开采。 1964年 11月在大庆一区进行了第一口井注蒸汽采油试验,试验过程中因套管伸长技术问题而中止。1965年开始在新疆的黑油山浅层进行了蒸汽吞吐采油试验。自1965年下半年到 1971年在黑油山 8024井组进行了蒸汽驱试验,该井组为一个七点法井组, 403口角井注汽, 1口中心井与另外 3口角井采油,油层井段为 99- 103m,原油粘度 汽驱试验历时 1年零 5个月,累计油汽比为 油采收率高达 68%,得了对蒸汽驱采油最初认识。后来又在其它浅层油井相继进行了蒸汽吞吐开采试验。热力采油发展历史胜利油田1966年1967年胜利胜坨油田火烧油层试验1973年 胜坨油田的宁 4井试验1973年 5月在胜坨油田的宁 4井(二矿)开展了蒸汽吞吐现场试验。试验采用 2台 4t/台设备交替注汽,注汽水质采用磁化处理工艺,采用坨六钻的天然气作燃料,累计注汽 121h,累计注蒸汽 600t,累计产原油 10t。由于当时缺乏必要的隔热材料和可靠的注汽设备,致使蒸汽漏失和热损失严重,设备故障多而不能正常连续运行,注汽效果极不理想。1966年1967年胜利胜坨油田火烧油层试验1968年 成立了热力采油工艺研究小组1973年 胜坨油田的宁 4井试验热力采油发展历史胜利油田1984年 胜利单家寺油田推广1975年 6月 9日至 25日在胜三区的胜 22井上进行了蒸汽吞吐现场试验。胜 22井油层井段为 层厚度 计注入汽量 1609t,折合热量 108J,累计产原油 300余 t。 1978年 9月 15日至 10月 16日在该井进行第二次蒸汽吞吐试验,注入蒸汽 2283t,折合井口注入热量 108J,井口注汽压力为 二周期产原油 700t。经过在胜坨油田三次蒸汽吞吐现场试验,累计注入蒸汽 3425t,累计生产 434d,累计产油 1121t,折合油汽比为 得了对注蒸汽热力采油的偿识性认识。1)先导试验阶段:“ 六五 ” 期间开展 “ 单 2断块蒸汽吞吐先导试验 ” , 1983年引进美国休斯公司湿蒸汽发生器,单 200辟 9个反 5点 25口试验井组。拉开了稠油工业化应用的序幕。胜利油田稠油热采历程2)注蒸汽工业化开发阶段1988~ 1990年,单家寺油田整体加密,将 200× 141米加密到 100× 141米。1990年产油达到 100× 104t。1988年乐安砂砾岩特稠油油田投入开发, 1996年达到 120× 104992年孤岛薄层稠油油藏投入开发, 2004年达到 89× 1042002年达到 25× 104t。3)综合调整开发阶段1995年胜利稠油热采达到 230万吨 历史高峰,产量开始下降,进入综合调整和新技术攻关阶段。开展抑制边底水侵入、加密调整、水平井挖潜、超稠油攻关、蒸汽驱、水驱后转热采等开发方式的转换,十五期间产量开始回升,累积生产原油3300万吨。11020335583108141149186208229224219196175143 1441661781842070501001502002501984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005胜利油田稠油热采产油量变化曲线产油量万吨胜利油区稠油热采历程王庄油田坨 82块:第一口热采试油井 2002年 11月 13日,日产原油 2003年坨 82块上报沙一段 +馆陶组探明含油面积 油地质储量 545万吨。 2004年部署了坨 82块沙一段热采开发方案, 2004年 8月正式投入开发,目前单元共设计 6个井台 52口井,老井利用 6口。 2007年 5月油井 39口(包括东扩新井 6口,坨斜 825),其中热采井 28口,冷采井 12口。日产液能力 426t,日产油能力 合含水 累积产油 104t,采出程度 胜利采油厂胜三区坨 11南东二: 2月 3日产油 含水82%。 2004 共部署油井 19口 , 建产能 动用储量 2007年 5月开油井 18口 , 日产液 产油 综合含水 累积产油 采油速度 平均油汽比 回采水率 214%。蒸汽发生器井口补偿器加热带蒸汽凝结带蒸汽带蒸汽吞吐是先将高温高压湿蒸汽注入油层 , 对油井周围油层加热降粘 , 焖井换热后开井采油 。四、 稠油热力开采方法及筛选标准 注汽时,地层分为三个带:蒸汽带、热水带和冷水带 非稳定渗流:包括流体渗流、 概 念2)注蒸汽热采增产机理提高稠油采收率7、蒸汽辅助重力泄油作用1、加热降粘 4、岩石骨架受热膨胀压缩孔隙6、乳化作用提高波及体积5稠油高温裂解蒸馏、稀释及混相驱作用高温下溶解气脱出,汽驱作用加强2、高温油水流度比减小,油相渗透率提高岩石受热表面亲水化,降低残余油饱和度3、井地带相当距离内的地层温度升高,将油层及原油加热。注入油层的蒸汽优选进入高渗透带,而全由于蒸汽的密度很小,在重力作用下,蒸汽将向油层项部超覆,油层加热并不均匀,但由于热对流和传导作用,注入蒸汽量足够多时,加热范围逐渐扩展,蒸汽带的温度仍保持井底蒸汽温度 250- 350℃ ),蒸汽凝结带,即热水带的温度 仍然很高。形成的加热带中的原油粘度由几千到几万 样,原油流向井底的阻力大大减小, 流动系数 成几十倍的增加 ,油井产量必然增加许多倍。注蒸汽热采增产机理 加热降粘,热降粘, 普遍的规律是随着温度的升高 ,岩心润湿性由亲油转向亲水 , 由弱亲水转向强亲水 。 其主要原因是稠油中的胶质 、 沥青质等极性物质含量较多 。注蒸汽热采增产机理 对渗透率变化随温度升高束缚水饱和度增加,残余油饱和度降低。稠油高温相渗端点值端点值 超稠油 通稠油 稠油 汽吞吐注蒸汽热采增产机理 相对渗透率变化束缚水饱和度增加,残余油饱和度降低,相对渗透率曲线右移,向有利于改善油相渗透率的方向变化。高温下油相渗透率改善的主要原因是升温降粘后油水粘度比大幅度降低,以及岩石润湿性向亲水方向转变等综合作用的结果。膨胀作用当高温蒸汽注入油层后 , 加热后的 原油产生膨胀 , 原油中如果存在少量的溶解气 , 也将从原油中逸出 , 产生溶解气驱的作用 。 同时油藏中的 流体和岩石骨架产生热膨胀作用 , 孔隙体积缩小 , 流体体积增大 , 维持原油生产的弹性能量增加 。 热胀弹性能是一种相当可观的能量 。与压缩弹性能量相比 , 热膨胀弹性能量要大得多 。原油的热膨胀程度主要取决于原油的组分组成 。 通常情况下 , 轻质原油的热膨胀系数大于重质原油 。汽 (热水 )动力驱油作用湿蒸汽注入油层 , 既补充了油层热量和能量 , 也对油层有一定冲刷驱替作用 。 特别是高温水蒸汽分子与液态水分子相比具有更高的能量 , 可以 进入热水驱液态水分子驱替不到的微喉道和微孔隙中 。 加之高干度蒸汽的比容大 , 注入油层后波及体积大 。 因此 , 高温高干度的水蒸汽的驱油效率远高于冷水驱和热水驱 。解气驱作用原油溶解天然气的能力随温度的升高而降低 , 注入蒸汽后 , 油层和原油被加热 , 溶解气从原油中脱出 , 脱出的溶解气体积膨胀成为驱油的动力之一 。 这在蒸汽驱过程中更为突出些 。稠油的蒸馏、热裂解和混相驱作用原油和水的蒸汽压随温度升高而升高 , 当油 、 水总蒸汽压等于或高于系统压力时 , 混合物将沸腾 , 使 原油中轻组分分离 , 即为蒸馏作用 。 蒸馏作用引起混合液沸腾产生的扰动效应能使死孔隙中的原油向连通孔隙中转移 , 从而提高驱油效率 。高温水蒸汽对稠油的重组分有 热裂解作用 ,即产生分子量较小的烃类 。在蒸汽驱过程中 , 从稠油中被蒸馏出的烃馏份和热裂解产生的轻烃 ,进入热水前沿温度较低的地带时 , 又重新冷凝并与油层中原始油混合将其稀释 , 降低了原始油的密度和粘度 , 形成了对原始油的混相驱 。化驱作用蒸汽驱过程中 , 蒸汽前沿的蒸馏馏份凝析后与水发生乳化作用 , 形成水包油或油包水乳化液 , 这种乳化液比水的粘度高得多 。 在非均质储层中 , 这种高粘度的乳状液会降低蒸汽和热水的指进 , 提高驱油的波及体积 。 在注蒸汽过程中形成超覆现象 ,油层纵向受热不均 , 但油藏的表现受热面积增加 , 油层的非驱替部分由于导热作用而得到加热 , 受热原油在重力作用下流到井底 。 重力泄油作用主要发生在单层厚度较大的稠油油藏中 。注蒸汽热采增产机理 汽吞吐 筛选标准油藏地质参数一等 二等1 2 3 4 5原油粘度, g/10000> 50000> 100000> 10000> 10000.> m 150~ 1600 < 1000 < 500 1600~ 1800 < 500油层纯厚度, 比> 10> 10> 10> 10> 原始含油饱和度 ,%φ × 103t(m)≥10200 ≥200 ≥200 ≥200 ≥200向注入井中持续注入蒸汽,将地下原油加热并驱向邻近的采油井采出。2、蒸汽驱• 实践表明蒸汽驱是一种行之有效的重油开发方式– 从 70年代开始,世界以及美国注蒸汽开发产量一直在不断上升,而且在整个强化采油产量中占 60% 左右。– 从注蒸汽方式上看,虽然蒸汽吞吐上产快,工艺相对比较简单,注蒸汽工艺早期大都为蒸汽吞吐开发,但由于以下原因,汽吞吐不能增加采收率,即吞吐期间的产油量汽驱过程中完全可采出,吞吐期过长只能降低总效益,所以注蒸汽工艺发展到目前,一般不再像注蒸汽早期那样把吞吐生产作为一个重要阶段,而只是把它作为汽驱过程中的一个重要辅助措施;所以从 70年代起蒸汽驱项目和产量已超过吞吐项目和产量;只有油藏压力过高,汽驱前需要卸压或原油粘度过大,需要预热形成流动连通时才把吞吐作为一个独立的开发阶段;1)蒸汽吞吐采收率低(一般 10,收益少;蒸汽驱采收率高(一般 30,收益多;实践表明,蒸汽驱对普通原油的开发更有效,特别是地层油粘度 汽驱可能比水驱开发效果好,经济效益高。不同油藏条件的影响:– 油层厚度– 油藏净总厚度比– 油层非均质性– 油藏原油粘度– 油藏含油饱和度– 油藏埋深– 注蒸驱筛选标准• 1)油层厚度: 对蒸汽驱来说,存在最佳厚度:– 油层太薄,开发效果差;向盖底层的热损失比例增大,热利用率变低;– 油层过厚时汽驱效果也不太好,井筒中的汽 —水分离以及油层中的蒸汽超覆加剧,使蒸汽的热利用率变低。– 蒸汽驱的有效油层厚度大约为10~ 50m,油层厚度在 20~ 注蒸驱筛选标准2)油层净总厚度比:随着净总厚度比的增加,蒸汽驱采收率越来越大。当净总厚度比大于 善幅度变小。当净总厚度比小于 着净总厚度比的减小,蒸汽驱效果急剧下降。当净总厚度比小于 注蒸驱筛选标准3)油层非均质性:在实际油层的非均质范围内(渗透率变异系数从 蒸汽驱采收率与渗透率变异系数基本是线性关系;渗透率变异系数大于 注蒸驱筛选标准4)原油物性-原油粘度– 普通稠油 ,油藏中本身具有一定的流动能力,可以进行 常规蒸汽驱;– 特稠油 ,原油流动性差,常规汽驱有一定困难,必须采取 预热或吞吐引效才能实现汽驱 ;– 超稠油,原油在油藏条件下基本没有流动性,不预先加热到一定温度是无法驱动的,因此这类油 常规汽驱无效 。注蒸驱筛选标准 – 4)原油粘度– 在半对数坐标上,随着油藏原油粘度对数的增大,蒸汽驱的采收率呈线性下降;– 原油粘度对蒸汽驱效果的影响幅度并不太大,当地层油粘度从50000收率只降低了 15%(– 需要注意的是,原油粘度过大,所需驱动力很高。从开采效果和操作因素考虑,常规蒸汽驱的地层油粘度最好 ≤ 5000注蒸驱筛选标准 5)含油饱和度 :随着油藏含油饱和度的增加,注蒸驱筛选标准6)油藏埋深– 油藏埋深不但影响注入蒸汽的质量,而且其压力降低程度对开发效果也有影响,因此一般不好确定。但根据以下假设还是能够确定其影响程度的:– 假设油藏是封闭的,可以降压;– 在现有的隔热技术条件下,井深 1600 从 800注蒸驱筛选标准         1 6 0 08 0 08 0 0根据以上假设,深度为 16001600=800= 800< D< 1600400注蒸驱筛选标准7)边底水– 对于有边底水油藏的蒸汽驱,一般来讲,浅层油藏(如20 >100 >40 >烧油层 —筛选标准为了探索强水敏油藏 有效的 开发方式,评价火烧开发技术可行性,在火烧机理研究的基础上,在郑 408块开展了 火烧驱油先导试验 研究。火烧驱油试验火烧油层进入工业化试验五、适宜蒸汽吞吐操作条件蒸汽干度是影响蒸汽吞吐开采效果的首要因素。物理模拟不同蒸汽干度对蒸汽吞吐的影响蒸汽干度对吞吐效果的影响注汽量不能太小,否则峰值产量低,增产周期短,周期累积产量低,但也不能太高。注入量应按每米纯油层厚度选定,也即注汽强度,最优的范围是 120- 200t/m。注汽量对吞吐效果的影响五、适宜蒸汽吞吐操作条件注汽速度对蒸汽吞吐的影响蒸汽吞吐阶段,注汽时间短,向油层顶底界的热损失远较蒸汽驱阶段小得不可比,因此注入速度的影响很小。注汽速度对吞吐效果的影响五、适宜蒸汽吞吐操作条件提高注汽速度即利于缩短油井注汽时间,又有利于增加增产效果。而且,注汽速度降低,将增加井筒热损失,导致井底干度降低,从而减少吞吐效果。这是决定注入速度不能太低的原因。注汽速度对吞吐效果的影响五、适宜蒸汽吞吐操作条件不论深井、浅井,尤其是浅层油井。超高速度或超高压力注汽,都会引起油层被压裂,造成裂缝性蒸汽汽窜,使后期的蒸汽吞吐及蒸汽驱开采效果恶化。五、适宜蒸汽吞吐操作条件因此,注汽速度的选定与注汽压力的选定要相联系,注汽速度既不能太低,低到井底损失率太大导致井底干度太低;又不能太高,要限定在不能造成油层被压裂。注汽速度对吞吐效果的影响五、适宜蒸汽吞吐操作条件注汽压力的差别对吞吐效果的影响很小,如果在油层压力高的情况下采用较高的注汽压力,可以通过放大生产压差增加产量。注汽压力对吞吐效果的影响五、适宜蒸汽吞吐操作条件在较高压力下注汽对吞吐效果的影响主要取决于生产压差的大小。在相同压差下回采,注入压力对吞吐效果的影响并不大。因此 应尽量降低注汽压力,以保证有足够的注汽速度为下限,在此注汽速度下有足够高的井底干度 。不可追求过高的注入压力和注入速度。如上所述,要严格防止超高压、超高速注汽导致产生油层压裂形成蒸汽窜流。注汽压力对吞吐效果的影响五、适宜蒸汽吞吐操作条件蒸汽吞吐时油层温度剖面随焖井时间的变化焖井时间的选择五、适宜蒸汽吞吐操作条件影响次序 :井底干度 >周期注汽量 >注入速度。对具体油藏地质条件,应采用数模软件进行各周期注汽干度(井口和井底)、注汽量、注汽速度等模拟分析对吞吐效果的影响,选择周期产油量、平均日产油、生产周期、周期油汽比等综合指标最好的方案。而且经过多井试验后,总结出实际生产规律,形成最优化方案。注汽工艺参数的选择五、适宜蒸汽吞吐操作条件⑴ 尽力提高井口注汽干度,尤其是要采用最好的井筒隔热技术措施,下井的隔热管柱一定要保证质量,油套管环空要排干,最好是注入氮气,以保证环空中没有水。⑵ 注汽速度要适当,太低井筒热损失过大,太高则可能使 注汽压力过高而超过油层破裂压力而压开油层,形成微裂缝,导致油层中蒸汽窜流的不良后果。注汽工艺参数的选择五、适宜蒸汽吞吐操作条件⑶ 周期注入量要适中,一般按油层平均计算120且应随注汽周期的增加而适当增加。注汽工艺参数的选择五、汽吞吐配套工艺技术水敏是由 粘土矿物膨胀 引起的,粘土矿物的膨胀是造成油藏伤害的主要原因之一。粘土问题是影响开采成败的重要问题。水敏粘土矿物就是通常构成岩石和土壤细粒部分 (200℃ ) , 压力为对应温度下的饱和压力 , 降粘的效果更加明显;井筒热流体循环工艺基本不受井深的限制 , 它除了提高产液温度外 , 还可以提高井筒中混合液的含水量来降低粘度 。流体循环井筒保温降粘机理:利用保温性能较好的隔热管作为生产油管 , 由于这种生产油管的视导热系数低 , 隔热性能好 , 因此可以减少产液向地层的散热 , 产液在井筒的温度降相应地的降低 , 保持了井筒温度 , 就有可能保证油井正常的生产 。目前可利用的特种油管主要 防氢害隔热油管 ( w/m.℃ ) 和 高真空隔热油管 ( 厚油层( h>4m)50%委内瑞拉的 深 400均油层厚度 40m,孔隙度38%,原始含油饱和度 85%,地下原油粘度 采历史从 1965年开始采用蒸汽吞吐方法开采,预计一次采油+蒸汽吞吐的采收率为 21%。 1983年该油田进行了蒸汽+天然气吞吐的先导试验。改善蒸汽吞吐效果的技术2)蒸汽添加非凝析气体吞吐 —油藏适应性改善蒸汽吞吐效果的技术2)蒸汽添加非凝析气体吞吐 —油藏适应性C - 5 区蒸汽+天然气与不加天然气吞吐效果对比 油 井 L S J - 1 1 96 A L S J - 32 0 6 L S J - 38 5 3 L S J - 38 56 注入蒸汽量, 0 4 80 0 4 2 30 4 88 0 注入天然气, 0 00 0 0 0 0 周期产量, 2 3 4 40 4 3 4 19 5 66 0 油汽比, m3/ 3 0 . 8 委内瑞拉的 吐第一周期注气)改善蒸汽吞吐效果的技术2)蒸汽添加非凝析气体吞吐 —油藏适应性委内瑞拉的 吐第一周期注气)改善蒸汽吞吐效果的技术2)蒸汽添加非凝析气体吞吐 —油藏适应性井 吐第四周期注气)H - 7 区蒸汽+天然气与不加天然气吞吐的效果对比 油井序号 1 2 3 4 5 6 注汽量, 5 4 29 6 3 81 9 39 82 4 31 9 4 13 4 注天然气量, 10414 1 4 , 8 59 2 67 3 23 89 2 15 9 2 48 0 油汽比, m3/22 0 0 0 改善蒸汽吞吐效果的技术2)蒸汽添加非凝析气体吞吐 —油藏适应性委内瑞拉的 析现场试验认为 :吞吐早期添加天然气,可以明显提高采油速度,注气增产效果比较明显;吞吐晚期添加天然气,采油速度没有明显,注气增产效果不明显,因此为改善吞吐开发效果, 应在吞吐的早期添加天然气。 10000加天然气增产效果不明显, 000加天然气对吞吐增产效果明显。由此看出, 原油的粘度越低,添加天然气的增产效果越好 。改善蒸汽吞吐效果的技术2)蒸汽添加非凝析气体吞吐 —油藏适应性改善蒸汽吞吐效果的技术2)蒸汽添加非凝析气体吞吐 —油藏适应性辽河油田蒸汽+ 998年到 2000年,辽河油田曙光采油厂先后在杜 97、杜66、杜 84和杜 80块进行蒸汽+ 5井次,这些试验都是在油井多轮次蒸汽吞吐以后进行的。试验累计注蒸汽 104t,加氮气 357× 104效果与上轮只注蒸汽相比,节省蒸汽 4220t,累增油 3355t。从以上结果看,蒸汽+ 果用天然气代替 么会取得较好的效益 。井号 周期 注汽量 t 液氮量 时间 d 周期 产油量 t 周期 产水量 t 回采 水率 % 油汽比 2 3 0 9 1 87 1 5 5 1 691 23 0 46 - 1 6 2 3 2 5 0 3 12 228 3 8 7 6 2 6 1 8 1 0 5 1 1 1 4 4 2 1 1 6 9 7 3 493 35 0 2 1 9 1 2 18 238 2 9 6 3 1 2 5 9 66 1 93 - 1 5 8 3 2 4 9 2 76 4 1 1 458 18 0 1 1 7 9 2 8 18 125 7 0. 01 99 - 1 6 0 2 2 2 8 6 11 195 4 1 0 0 3 8 9 8 1 7 1 1 1 1 6 6 4 62 8 8 7 78 5 0 73 - 1 5 8 2 2 0 7 8 14 129 1 9 2 1 1 0 7 3 52 0 1 1 7 9 2 92 1 1 9 2 174 10 0 99 - 1 6 0 2 2 1 1 9 10 258 2 2 2 3 1 1 0 0 52 1 辽河油田冷 41块生产效果改善蒸汽吞吐效果的技术2)蒸汽添加非凝析气体吞吐 —油藏适应性改善蒸汽吞吐效果的技术3)化学辅助吞吐技术在注汽期间加化学剂辅助吞吐,或在吞吐周期末期用化学方法延长吞吐周期,提高吞吐效果。化学助排化学降粘油层预处理化学添加剂在高温下与原油发生化学反应,使原油粘度降低。化学添加剂耐温 300℃ ,能明显降低蒸汽冷凝水的表面张力,具有较好的防乳化性能改善蒸汽吞吐效果的技术4)多井吞吐技术蒸汽吞吐已达多轮以上,处于蒸汽吞吐中后期;产量递减严重,周期油汽比已降至 至更低;地层压力降至原始油藏压力的 20油藏有效驱动能量很小;汽窜严重,蒸汽的有效利用率低,吞吐的开发效果变差;尽管吞吐轮次较高,但加热半径有限,仅在井筒附近区域温度有所升高;吞吐动用半径较小,在井筒附近 50善蒸汽吞吐效果的技术多井整体蒸汽吞吐,就是把在同一层位,且汽窜频繁的相邻的多口吞吐井, 组合为一个开发单元,集中注汽,统一吞吐生产 ,变单井的孤立行为为统一的有序的整体行为。4)多井吞吐技术定义改善蒸汽吞吐效果的技术原理:吞吐的单井的孤立行为统一的整体行为。遏制井间汽窜,减少汽窜造成的热量损失;同时,避免周边生产井因汽窜造成关井,提高了吞吐井的生产时率;可加大单井注汽量,增加对油层的热量补给;注入热量相对集中,热损失少,油层升温幅度大,加热半径加大;由于加热半径相对加大,吞吐井泄油体积增加,周期采油量提高。4)多井吞吐技术结 束 语稠油热采开发历史,是一部充满挑战、不断深化油藏认识和技术创新的科技发展史。随着稠油热采开发程度的进一步加深,深层次的矛盾和问题不断暴露出来,严重制约着稠油的高效开发。面对严峻的形势和挑战,紧密依靠科技进步,进一步加大科技攻关力度,积极探索稠油提高采收率的有效新途径,不断推动稠油开发工作再上新水平!
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本文标题:稠油热采基础知识
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