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压裂基础培训

  • 资源ID:20059       资源大小:10.34MB        全文页数:63页
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压裂基础培训

压裂基础培训准东采油厂2007年 07月刘 进 军第一节压裂设计参数及裂缝几何形状第二节压裂工艺压裂基础培训一、 压裂设计参数及裂缝几何形状概 述最小地应力岩石抗张强度断裂韧性水力压裂示意图准东油田开发井的压裂设计模式资 料 搜 集1、井的开发曲线2、井的测井曲线3、出液剖面资料4、沉积相带图5、压力保持程度图6、剩余可采储量图7、历年压裂施工参数压裂设计思路形成压裂优化设计达到压裂设计要求压裂配套工艺技术监督裂缝半长裂缝导导流能力前置液加砂强度平均砂比核心 油藏研究与工艺研究结合关键 工艺技术与规模优化结合结合概 述一、 压裂设计参数及裂缝几何形状油气井参数如井筒套管、井下工具、射孔位置、射孔数、固井质量等。油气层参数如储层岩石力学性质,如泊松比、杨氏模量、抗压强度;储层地应力的垂向分布及最小水平主应力的方位 ;遮挡层的岩性、厚度与地应力值等。压裂参数裂缝延伸压力和裂缝闭合压力 ;压裂液视粘度、流态指数和稠度系数 ;压裂液初滤失和综合滤失系数 ;压裂液流经井下管柱与射孔孔眼的摩阻损失等。一、 压裂设计参数及裂缝几何形状一、 压裂设计参数及裂缝几何形状1岩石的泊松比当岩石受抗压应力时,在弹性范围内,岩石的侧向应变与轴向应变的比值,称为岩石的泊松比。即力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状岩石类型 杨氏模量,104M 泊 松 比 岩石类型 杨氏模量,104M 泊 松 比 硬砂岩 4 砾岩 中硬砂岩 白云岩 软砂岩 花岗岩 6. 0 硬灰岩 泥岩 5. 0 中硬灰岩 - 页岩 3. 5 软灰岩 煤 2. 0 一般,泊松比是一个 0 Y z 形成水平裂缝;z x yxzxy压裂设计参数及裂缝几何形状xy 作用在岩石单元体上的垂向主应力来自上覆岩层重力。一般,该值可估计为 力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状25002510252025302540255025602570258025902600261026202630264026502660267026802690应力M P 1 04M P 8 82 . 4 32 . 7 24 . 6 35 . 1 62 . 2 64 . 3 72 . 4 34 . 2 62 . 9 72 . 12 . 9 52 . 2 44 . 9 64 . 82 . 1 22 . 2 81 . 4 75 . 9 54 . 7 94 . 8 43 . 9 74 . 2 14 . 72 . 9 55 . 55 . 2 52 . 0 8力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状微型水力压裂压力记录压裂设计参数及裂缝几何形状4地层破裂压力和破裂压力梯度定义 为使地层产生水力裂缝或张开原有裂缝时的井底流体压力。地层破裂压力与深度的比值称之为破裂压力梯度。现场施工参数计算当 α F Pa/m, 形成水平裂缝力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状5裂缝延伸压力定义 水力裂缝在长、宽、高三个方向扩展所需要的缝内流体压力。一般,它比闭合压力大,且与裂缝大小及压裂施工有关。一、 压裂设计参数及裂缝几何形状1、缝高控制,长度延伸。2、垂向增长慢,长度继续延伸,可能预示着注人量等于滤失量。3、反映了缝内发生堵塞,裂缝在长度上已停止延伸,注入的液体只能增加裂缝的宽度,容易脱砂造成砂堵。4、说明裂缝在高度上已失去控制,延伸到非压裂目的层段,或又压开了新的裂缝,或裂缝在延伸过程中遇到了规模较大的天然微裂隙体系。力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状6裂缝闭合压力1开始张开一条已存在的裂缝所必须的流体压力 ;2使裂缝恰好保持不致于闭合所需要的流体压力。作用裂缝闭合压力是选择支撑剂类型、粒径、铺置浓度和确定导流能力的主要依据。力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状r o p 作用在支撑剂上的力以 撑剂至少承压3020d)导流能力试验结果说明 1)支撑剂产生的导流能力是支撑剂承压时间的函数,且呈双对数的直线关系下降; 2)承压后的第 1达 20%左右,第 7和第 15承压 302%; 3)此后递减急于平缓;力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状导流能力 / 渗透率 ( μ c m / μ 内支撑剂承 压MP 粒中密度陶 粒高密度陶 粒10 9 7 / 3 0 3 1 5 3 / 4 6 2 1 3 4 / 3 9 3 1 4 1 / 4 6 320 4 7 / 1 5 3 1 1 1 / 3 4 7 1 1 1 / 3 3 5 1 1 7 / 3 9 430 1 7 / 5 9 8 5 / 2 7 2 9 1 / 2 8 1 9 6 / 3 2 940 6 / 2 2 6 0 / 1 9 8 6 7 / 2 1 0 8 0 / 2 7 750 3 9 / 1 3 1 4 8 / 1 5 2 6 6 / 2 3 160 2 6 / 9 0 3 2 / 1 0 3 5 5 / 1 9 3力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状储层岩石弹性模量、闭合压力和储层有效渗透率这些反映储层特征的参数是优选支撑剂的地质依据。1)储层岩石弹性模量如大于 28000中支撑剂以破碎为主。反之则为嵌入;2)由于我国石英砂的使用上限仅为 20储层埋藏埋深且闭合压力大时,显然应以陶粒支撑剂予以替代。力学参数一、 压裂设计参数及裂缝几何形状力学参数区块 闭合压力 平均流压 支撑剂承受压力火烧山 3 3 6 22 24二、 压裂工艺高砂比技术二次加砂技术线性加砂技术端部脱砂技术高导流能力的短而宽裂缝压裂优化设计 压裂施工工艺变组份施工工艺快速排液工艺达到保护油层的目的压裂工艺技术多层压裂技术转向压裂技术控高压裂技术控水压裂技术实现封堵出水层 , 达到有针对性压裂高含水井二、 压裂工艺1、二次加砂压裂技术二次加砂压裂是在压裂中利用多段塞 、 中途停泵等措施 , 分二次或者二次以上的加砂程序 , 提高单井加砂量 , 可大幅度提高缝内铺砂浓度和裂缝导流能力 。与常规压裂相比 , 二次加砂压裂具有以下优点1、 对于距离注水前缘较近的储层压裂 , 在有效控制裂缝长度的条件下 ,可大幅度提高缝内铺砂浓度和裂缝导流能力 。2、 对于薄层和隔层较差的层压裂 , 可在有效控制裂缝高度增长的前提下 , 提高有效铺砂浓度 , 提高施工成功率和延长了有效期 。3、 对于合层压裂 , 特别对于层间地应力有一定差异的油水井合层压裂时 , 利用二次加砂压裂技术 , 可使每个小层均得到有效改造 , 改善小层流动条件 ,克服一次加砂压裂小层改造不均的问题 。4、 二次加砂避免了一次加砂中过高追求高砂比而带来的施工危险 。二、 压裂工艺工作压力 M P Q H0 2 2 1 2 . 0 2 5 3 . 0 24 25 20 20 . 0 0 2 3 w t 1 3 2 5 7 1 . 0 6 1 8 . 5 33 34 26 24 . 0 0 t )井号 层位 射孔井段 破裂压力 M p P a 加砂强度m 3 / 量 液量 油量 含水0 18 1 . 0 0 3 w t 1 3 18 1 . 0 0 计生产天数 平均日 增油井 号 层 位 总砂量 砂强 度 措 施 前 目 前二、 压裂工艺在水力压裂的过程中有意识地使支撑剂在裂缝的端部脱砂,形成砂堵,阻止裂缝进一步向前延伸。继续注入高浓度的砂浆后使裂缝内的净压力增加,迫使裂缝膨胀变宽,裂缝内填砂浓度变大,从而造出一条具有较宽和较高导流能力的裂缝。端部脱砂压裂成功的关键是裂缝的周边脱砂,裂缝的前端及上下边的任何部分不脱砂都不能完全达到预期的目的。2、端部脱砂技术二、 压裂工艺二、 压裂工艺台 28井裂缝形态剖面二、 压裂工艺二、 压裂工艺二、 压裂工艺通常压裂采用的是梯型加砂技术 , 砂比均匀递增 , 砂比呈台阶式逐步提高 , 这种加砂技术优点是裂缝延伸状况容易判断 ,施工平稳 , 但加砂速度慢 , 铺砂浓度较低 , 不能实现高导流能力宽短裂缝要求 。 线性加砂工艺技术是指加砂过程中 , 提高了加砂速度 ,砂比呈斜线上升 , 使支撑剖面更趋合理 。3、线性加砂工艺技术二、 压裂工艺二、 压裂工艺这种加砂技术优点是1、 压裂缝填充更多的支撑剂 , 能够实现高导流能力宽短裂缝要求;2、 支撑剂压碎率小 , 对由细粒造成导流能力下降的抵抗力强 , 裂缝初期及稳态导流能力更高;3、 可形成桥塞而抑制裂缝向上 、 向下延伸 , 达到控制缝高的目;加砂技术难点是1、 由于低渗特征 、 井斜及射孔孔眼与裂缝方位不一致 , 近井裂缝可能发生弯曲 , 增加摩阻 , 易造成早期砂堵 , 施工风险大 。 设计时应采用低砂比段塞技术 ,以消除近井裂缝弯曲摩阻 。2、 要满足高砂比能进入地层 , 必须提高施工排量或提高压裂液粘度造宽缝 ,由于砂比提升速度快 , 施工压力变化快 , 裂缝延伸状况判断难度大 , 易发生砂堵,施工难度大 。3、 压裂液携砂性能应满足高砂比施工要求 , 提高压裂液粘度 , 可能造成压后快速破胶困难 。3、线性加砂工艺技术二、 压裂工艺现场应用二、 压裂工艺4、分层压裂工艺技术油田开发进入中后期以后 ,层间矛盾加剧 , 水窜严重 ,有针对性的分层压裂技术是挖潜的重要手段 。二、 压裂工艺A、树脂防砂机理覆膜砂是在筛选好的石英砂表面,涂敷一层能够耐高温的树脂粘合剂,制成常温下呈分散粒状的树脂覆膜砂,施工时在泵入石英砂后期将树脂覆膜砂尾追泵入油层,在油层温度和压力下,树脂粘合剂交联固化,在井底附近形成一个渗透率较好且具有一定强度的挡砂屏障以达到防止地层出砂的目的。5、压裂防砂技术二、 压裂工艺压前图片压后图片压前图片压后图片树脂砂提高导流能力的机理主要体现在两方面1、树脂砂外层的树脂薄膜可以防止破碎砂粒的运动。2、树脂砂达到一定温度后,将会胶结,使裂缝内的支撑剂固结,这样可以进一步防止碎屑运移。压前图片 压后图片二、 压裂工艺不同温度下树脂砂固结情况 实验介质水 二、 压裂工艺B、石英砂、树脂砂组合室内研究树脂砂占的比例越大,导流能力相对要大,而且下降的速度要慢,表明要获得较高的导流能力,可以在经济范围内适当增加树脂砂的比例。二、 压裂工艺石英砂尾随树脂砂导流能力评价结果编号石英砂+树脂砂( )3 0 M P a 导流能力( u m 2 -c m )4 0 M P a 导流能力( u m 2 -c m )下降百分比( )1 90 + 10 51 28 4 5 . 12 85 + 15 46 22 5 2 . 23 80 + 20 69 44 3 6 . 2石英砂尾随树脂砂组合,不能用在较大的闭合压力下,在 40该使用石英砂尾随树脂砂组合( 80% 20)组合,这样可以获得较为理想的导流能力。二、 压裂工艺序号井号 施工日期设计总液量(砂量脂砂砂强度(m3/m)累计增油t累计有效天数1 台15 20060427 358 57 20060428 350 46 6 28 20060712 341 48 8 18 20060926 300 40 5 3. 80 006 20061025 537 60 10 1004 20061120 278 30 5 003 20061121 418 50 8 31 20061122 339 37 8 、压裂防砂技术二、 压裂工艺6、 转 向 压 裂技术目前国内外的重复压裂主要有三种方式 1继续延伸原有裂缝2补层压出新裂缝3改向重复压裂封堵原有裂缝后,采用定向射孔技术重新射孔在压裂时用封堵剂封堵原有裂缝,改变地层水以保证在不同于原有裂缝的方位 。平应力大小,从而使裂缝转向。二、 转向压裂的技术原理压裂井 压裂井口管汇水泥泵旋塞阀暂堵剂暂堵剂为粘弹性的固体小颗粒,遵循流体向阻力最小方向流动的原则,转向剂颗粒进入原有裂缝或高渗透层连通的井筒的炮眼,部分进入地层中的裂缝端部或高渗透层,在炮眼处和高渗透带产生滤饼桥堵,使后续工作液不能向裂缝和高渗透带进入,造成地层水平诱变应力的变化,当原来的最小主应力有由于诱变应力的变化而变得比原来的最大主应力还大时,在一定的水平两向应力差条件下,就会产生二次破裂进而改变裂缝起裂方位以产生新缝。二、 转向压裂的分类层内转向 层间转向二、 转向压裂的造新缝条件当 σ σ 可以形成新裂缝012345670 10 20 30 40 50距离井眼距离 m 应力变化大水平应力方向上诱导应力最小水平应力方向上诱导应力二、 压裂工艺裂缝方向不能改向,裂缝沿原裂缝方向延伸,说明转向重复压裂所产生诱导应力对总水平应力影响较小。转向裂缝不回到原方向,说明转向重复压裂所产生诱导应力对总水平应力影响很大,新裂缝到 150022242628303234360 10 20 30 40 50距离井眼距离 m 总应力小水平应力 最大水平应力2022242628300 30 60 90 120 150距离井眼距离 m 总应力(小水平主应力 最大水平主应力二、 压裂工艺24252627280 10 20 30 40 50距离井眼距离 m 总应力小水平应力 最大水平应力20242832360 10 20 30 40 50距离井眼距离 m 总应力小水平应力 最大水平应力裂缝改向,但很快回到原来方向,说明转向重复压裂所产生诱导应力对总水平应力在井口有一定影响,在椭圆型压降区内由于孔隙压力下降较少,所以总水平应力较初期变化不大。转向裂缝与原裂缝距离较大,说明转向重复压裂所产生诱导应力对总水平应力影响较大,新裂缝到 30、 转向压裂产生新缝模拟实验 11M p a M p a M p a M p a M p a 缝 初缝 老缝 初缝 老缝3岩样号22号、 3号岩样最大水平应力与最小水平应力分别相差 重复压裂后压开仍为老缝 , 第二次的破裂压力较第一次低 。二、 压裂工艺对 4、 5、 6、 号岩样进行了重复压裂 。 从实验数据中可以看出 4号 、 5号 、 6号岩样最大水平应力与最小水平应力分别相差 0重复压裂后压开仍为老缝 ,只是第二次的破裂压力较第一次高4M p a M p a M p a M p a 3 M p a 缝 老缝 老缝 老缝 老缝 老缝岩样号4 5 6二、 压裂工艺9710垂直应力/缝 老缝 老缝 老缝 老缝 新缝岩样号7 8当最小水平总应力大于最大水平总应力 、 现场产生新缝判断准则 诱 P P - 压 方位角 油压 套压 方位角(((℃) (((℃) 8 10 北偏东 28 31 16北偏东 302 3 3/ 6不明显层间 5 0 北偏东 40 17 10北偏东 355 2 2/ 10不明显层间 4 5 北偏东 60 19 11北偏东 4515 5 5/ 5 明显 层内 0 0 北偏东 20 30 18 正 北 20 10 10 / 18 明显 层内转向类型转向压裂转向对比压差(向程度诱导力( M p a )井号压裂层数层位原缝压裂火烧山 二、 压裂工艺压裂 射开 射孔 暂 堵 暂 堵 诱导力层数 厚度 孔数 剂用量 剂用量 油压 套压( m ) (k g ) ( k g/ m ) (M p a ) ( M p a ) ( M p a )1 7 18 34 288 130 7. 22 3 3 631 3 . 5 275 120 4. 36 2 2 103 3 12 75 192 85 7. 08 5 5 50 4 20 39 . 5 200 140 7 10 10 180 2 9 110 90 7. 2 4 82 w t 4 1 2 . 5 28 . 5 200 90 7. 2 3 23 w t 113 10 23 . 5 160 75 7. 5 11 11 151 5 18 31 . 5 180 130 7. 22 3 3 11 1 / 2 4 20 46 175 150 7. 5 5 5 60 3 1 9 . 5 39 . 5 180 140 7. 18 2 2 0井号 层位跨度( m )压差经验公式 式中 Q 转向剂用量 , n 封堵炮眼个数 ;K 每孔用量系数 , ; R 附加量 , 油层跨度的十分之一 。压裂工艺区块 每米1 6 孔暂堵剂用量(k g / m )每米1 0 孔暂堵剂用量(k g / m )火烧山 北三台 诱导应力较小,但套压压差大裂缝监测显示裂缝转向不明显说明层与层之间构造应力相差不大,造成转向不明显现场应用压裂工艺二、 压裂工艺二条裂缝形态现场应用二、 压裂工艺老缝 诱导应力和套压压差较小说明压开的裂缝 延原有裂缝延伸,没有发生转向现场应用压裂工艺层内转向诱导应力和套压压差较大说明裂缝在层内发生了明显转向。现场应用压裂工艺二条裂缝形态现场应用二、 压裂工艺1 0060424 1012 20060417 1285 20060525 2315 20060525 1032 20060527 0060922 27 0060924 18 0060925 19 0060926 1086 20060927 号 施工日期累计增油t加砂强度(m3/计有效天数d措 施 前 措 施 后含水()液量(t/t/d)含水()液量(t/d)油量(t/d)转向压裂效果现场应用二、 压裂工艺均一配方的弊病1、由于温度场变化,使前置液维持粘度困难而携砂液破胶降粘困难;2、由于裂缝内聚合物高度浓缩,使常规破胶剂浓度远不能满足破胶要求;3、由于前置液滤失大于携砂液,使降滤失剂在前置液中用量不足而在携砂液中用量过多;4、由于前置液和携砂液剪切过程明显不同,均一配方无法实现有区别的评价条件和技术指标;5、以前置液代替整个压裂液配方进行筛选评价,既造成聚合物超量使用又增加储层伤害;6、如遇施工终止,造成多余液体的浪费。压裂液配方性能优化逐渐降低稠化剂用量逐渐降低胶联剂用量逐渐增加破胶剂用量2、变组分压裂施工技术

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